權(quán)利要求

1.一種復(fù)合釬料，其特征在于，由銀40-45%、銅25-30%、鋅20-25%、錫2-3%、鈦1-5%按照質(zhì)量百分比組成。

2.如權(quán)利要求1所述的復(fù)合釬料的制備方法，其特征在于，包括以下步驟：

(1)按照質(zhì)量百分比稱取各組分，將銀、銅、鋅、錫混合球磨，球磨時(shí)間為2-2.5h，得到預(yù)混料;

(2)將鈦和有機(jī)溶劑加入所述的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2-2.5h，得到粘稠狀物料;

(3)將所述粘稠狀物料烘干，即得復(fù)合釬料。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的制備方法，其特征在于，步驟(1)和(2)中的球磨料球比均為5：1。

4.一種采用如權(quán)利要求1所述的復(fù)合釬料釬焊連接Ag與Ni-Cr合金的方法，其特征在于，包括以下步驟：

S1、將Ag片與Ni-Cr合金片表面充分打磨并清洗干凈，備用;

S2、將復(fù)合釬料均勻地鋪設(shè)在Ni-Cr合金片表面，然后將Ag片鋪到復(fù)合釬料上，得到釬焊結(jié)構(gòu)件;

S3、將所述的釬焊結(jié)構(gòu)件放入真空釬焊爐中加熱，經(jīng)過升溫-保溫-降溫之后取出，冷卻至室溫。

5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，步驟S3中，升溫具體為：以5-10℃/mi的速率升溫至820℃-900℃;保溫時(shí)間為2-5min;降溫具體為10-20℃/min的速率冷卻至400-450℃。

6.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，步驟S2中，復(fù)合釬料鋪設(shè)厚度為60-150μm。

7.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，所述Ni-Cr合金片由70-80%鎳、15-25%鉻和2-5%鐵按照質(zhì)量百分?jǐn)?shù)組成。

說明書

技術(shù)領(lǐng)域

[0001]本發(fā)明涉及釬焊技術(shù)領(lǐng)域，具體是一種復(fù)合釬料及釬焊連接Ag與Ni-Cr合金的方法。

背景技術(shù)

[0002]Ni-Cr合金具有高的電阻率和低的電阻溫度系數(shù)，較高的抗氧化性和耐蝕性以及高的高溫強(qiáng)度，良好的加工性能，常被用作電熱合金在航空航天，電力電子等領(lǐng)域得到廣泛的應(yīng)用。隨著新能源汽車、電子封裝等領(lǐng)域的快速發(fā)展，對相應(yīng)的功率型電子器件的性能也提出了更高的要求。在電子器件工作時(shí)，電流通過半導(dǎo)體器件，會將部分電能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮埽瑢?dǎo)致器件內(nèi)部溫度升高，影響器件的使用效率，需要及時(shí)的將電子器件在工作過程中產(chǎn)生的熱量傳導(dǎo)出去。Ag具有優(yōu)異的導(dǎo)熱性能，在高精密儀器中常被用作散熱器件。將Ni-Cr電熱合金與Ag連接，降低電熱合金元件引出端溫度，減少電能損失和便于電源線的連接，具有廣泛的工業(yè)應(yīng)用前景。

[0003]傳統(tǒng)連接Ni-Cr合金與Ag的方法主要采用硅脂作為粘結(jié)劑，然而硅脂粘結(jié)劑在高溫環(huán)境下容易脫粘，且硅脂的導(dǎo)熱率遠(yuǎn)低于金屬材料，在界面處產(chǎn)生更高的界面熱阻，大大降低了Ni-Cr電熱合金的與Ag的連接強(qiáng)度和端部的散熱能力，極大的限制了電熱元件的應(yīng)用領(lǐng)域，不能廣泛滿足工業(yè)的需求。

[0004]常規(guī)釬料采用Ag、Cu、Sn等金屬元素組成，由于Ni-Cr合金具有較高的化學(xué)穩(wěn)定性，不易與釬料發(fā)生反應(yīng)，這種化學(xué)穩(wěn)定性導(dǎo)致釬料在Ni-Cr合金表面的潤濕性較差。另外，Ni-Cr合金的表面能較低，使得釬料難以在其表面鋪展。

發(fā)明內(nèi)容

[0005]有鑒于此，本發(fā)明提供一種復(fù)合釬料及釬焊連接Ag與Ni-Cr合金的方法，采用Ag-Cu-Zn-Sn+Ti復(fù)合釬料實(shí)現(xiàn)Ni-Cr合金片和Ag片的釬焊連接，該復(fù)合釬料對Ni-Cr合金和Ag片具有良好的潤濕性和填縫能力。

[0006]為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供如下技術(shù)方案：

[0007]第一方面，本發(fā)明公開了一種復(fù)合釬料，由銀40-45%、銅25-30%、鋅20-25%、錫2-3%、鈦1-5%按照質(zhì)量百分比組成。1%-5%的Ti含量是經(jīng)過實(shí)驗(yàn)和理論分析得出的最佳范圍，旨在平衡抗氧化性、結(jié)合強(qiáng)度和組織特性，提升焊接接頭的性能，過高或過低的Ti含量都會對焊接接頭的質(zhì)量產(chǎn)生負(fù)面影響。具體來說，Ti含量過高會提高釬料的熔點(diǎn)，增加焊接難度，過低含量的影響抗氧化性不足。Ti含量過低無法形成有效的TiO2保護(hù)層，導(dǎo)致在高溫焊接過程中氧化現(xiàn)象加劇。不足的Ti含量會導(dǎo)致金屬間化合物的形成不足，從而降低接頭的結(jié)合力。組織不均勻：Ti含量過低可能導(dǎo)致接頭組織不均勻，影響整體性能。

[0008]第二方面，本發(fā)明公開了上述的復(fù)合釬料的制備方法，包括以下步驟：

[0009](1)按照質(zhì)量百分比稱取各組分，將銀、銅、鋅、錫混合球磨，球磨時(shí)間為2-2.5h，得到預(yù)混料;

[0010](2)將鈦和有機(jī)溶劑加入所述的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2-2.5h，得到粘稠狀物料;

[0011](3)將所述粘稠狀物料烘干，即得復(fù)合釬料。

[0012]作為本發(fā)明進(jìn)一步的方案：步驟(1)和(2)中的球磨料球比均為5：1。

[0013]第三方面，本發(fā)明公開了一種采用上述復(fù)合釬料釬焊連接Ag與Ni-Cr合金的方法，包括以下步驟：

[0014]S1、將Ag片與Ni-Cr合金片表面充分打磨并清洗干凈，備用;

[0015]S2、將復(fù)合釬料均勻地鋪設(shè)在Ni-Cr合金片表面，然后將Ag片鋪到復(fù)合釬料上，得到釬焊結(jié)構(gòu)件;

[0016]S3、將所述的釬焊結(jié)構(gòu)件放入真空釬焊爐中加熱，經(jīng)過升溫-保溫-降溫之后取出，冷卻至室溫。

[0017]作為本發(fā)明進(jìn)一步的方案：步驟S3中，升溫具體為：以5-10℃/mi的速率升溫至820℃-900℃;保溫時(shí)間為2-5min;降溫具體為10-20℃/min的速率冷卻至400-450℃。

[0018]釬料在升溫過程中，首先經(jīng)歷了固態(tài)相到液態(tài)相的轉(zhuǎn)變。Ag-Cu-Zn-Sn釬料的熔點(diǎn)低于900℃，因此在溫度達(dá)到820℃-900℃時(shí)，釬料開始熔化并形成液態(tài)金屬。隨著溫度的逐漸升高，釬料中各元素的擴(kuò)散速度增加，有助于形成均勻的液相?？刂粕郎厮俾士梢员苊鉁囟冗^快引起的熱應(yīng)力和相變應(yīng)力，減少材料的變形和裂紋風(fēng)險(xiǎn)。同時(shí)，適當(dāng)?shù)纳郎厮俾视兄诖_保釬料充分熔化并促進(jìn)元素的均勻分布。

[0019]在保溫階段，釬料與基材(如Ni-Cr合金片和Ag片)之間的界面反應(yīng)開始進(jìn)行，形成合金化層或反應(yīng)產(chǎn)物。這一過程對于提高接頭的結(jié)合強(qiáng)度至關(guān)重要。將溫度保持在適當(dāng)水平時(shí)，釬料中Ti的加入可以促進(jìn)Ti與基材的相互擴(kuò)散，形成Ti基的反應(yīng)層，進(jìn)一步增強(qiáng)接頭強(qiáng)度。將溫度保持在820℃-900℃、2-5分鐘可以確保有足夠的反應(yīng)時(shí)間，以實(shí)現(xiàn)理想的界面反應(yīng)和合金化，提高連接的機(jī)械性能。過長的保溫時(shí)間會導(dǎo)致材料的過熱和損壞，而溫度過低則會導(dǎo)致反應(yīng)不充分。

[0020]在降溫過程中，釬料的液相會逐漸固化，發(fā)生析出相的形成，影響最終的材料性能。若降溫速率過快，會在材料中產(chǎn)生殘余應(yīng)力，導(dǎo)致微觀結(jié)構(gòu)的變化，如裂紋的產(chǎn)生。因此，控制冷卻速率可以降低材料內(nèi)部的溫度梯度，從而減少熱應(yīng)力的產(chǎn)生，防止裂紋的形成。緩慢冷卻有助于促進(jìn)晶體的均勻化和析出相的均勻分布，提高材料的強(qiáng)度和韌性。但是，過慢的降溫速率會形成較粗大的晶粒，因此需要控制降溫速率在特定的范圍內(nèi)。

[0021]通過合理的溫度控制，能夠優(yōu)化釬焊接頭的微觀結(jié)構(gòu)，提高接頭的結(jié)合強(qiáng)度和可靠性。這包括在升溫階段促進(jìn)均勻熔化和擴(kuò)散，在保溫階段促進(jìn)有效的界面反應(yīng)，以及在冷卻階段降低殘余應(yīng)力，從而確保最終焊接質(zhì)量的提高。

[0022]作為本發(fā)明進(jìn)一步的方案：步驟S1中，復(fù)合釬料鋪設(shè)厚度為60-150μm。

[0023]作為本發(fā)明進(jìn)一步的方案：所述Ni-Cr合金片由70-80%鎳、15-25%鉻和2-5%鐵按照質(zhì)量百分?jǐn)?shù)組成。

[0024]與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是：

[0025]本發(fā)明采用Ag-Cu-Zn-Sn+Ti復(fù)合釬料連接Ag片與Ni-Cr合金片的方法，采用的含有活性元素Ti的Ag-Cu-Zn-Sn低溫釬料，釬焊溫度為820℃左右，低于Ag片母材熔點(diǎn)，Ti元素是活性元素，能夠與大多數(shù)金屬發(fā)生反應(yīng)，對Ni-Cr合金和Ag片具有良好的潤濕性和填縫能力，同時(shí)針對復(fù)合釬料的配比，控制釬焊時(shí)升溫速率和降溫速率，使得獲得的焊接頭平整致密，無裂紋和裂縫等缺陷，經(jīng)測試，接頭的室溫剪切強(qiáng)度可達(dá)到315MPa，并且具有很好的耐蝕性，所以Ag-Cu-Zn-Sn+Ti復(fù)合低溫釬料可以有效連接Ni-Cr合金片與Ag片，本發(fā)明主要應(yīng)用于小尺寸的結(jié)構(gòu)零部件領(lǐng)域，將Ag片與Ni-Cr合金片連接起來從而獲得較大尺寸的高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)零部件，有著較好的應(yīng)用前景。

附圖說明

[0026]圖1是本發(fā)明實(shí)施例2的Ni-Cr合金與金屬Ag的連接界面的SEM圖;

[0027]圖2為Ag片與Ni-Cr合金片釬焊連接示意圖。

具體實(shí)施方式

[0028]為了便于理解本發(fā)明，下面將結(jié)合具體的實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn)行更全面的描述。但是，本發(fā)明可以以許多不同的形式來實(shí)現(xiàn)，并不限于本文所描述的實(shí)施方式。相反地，提供這些實(shí)施方式的目的是使對本發(fā)明的公開內(nèi)容理解的更加透徹全面。

[0029]除非另有定義，本文所使用的所有的技術(shù)和科學(xué)術(shù)語與屬于本發(fā)明的技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員通常理解的含義相同。本文中在本發(fā)明的說明書中所使用的術(shù)語只是為了描述具體的實(shí)施方式的目的，不是旨在于限制本發(fā)明。

[0030]以下實(shí)施例和對比例中的所有材料均為市售常規(guī)常用產(chǎn)品。此外，實(shí)施例和對比例中所述的“份”，如無特別說明，均指重量份。

[0031]本發(fā)明所記載的任何范圍包括端值以及端值之間的任何數(shù)值以及端值或者端值之間的任意數(shù)值所構(gòu)成的任意子范圍。

[0032]制備例1

[0033](1)將47份銀、27份銅、22份鋅、2.5份錫粉末混合，放入球磨機(jī)中，設(shè)置球料比為5:1，球磨時(shí)間為2h，得到預(yù)混料;

[0034](2)將1.5份鈦和30份無水乙醇加入步驟(1)的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2h，球料比為5:1，得到粘稠狀物料;

[0035](3)將步驟(2)的粘稠狀物料放入烘箱，40℃條件下烘干，即得復(fù)合釬料1。

[0036]實(shí)施例1

[0037]步驟一、采用800#的砂紙對Ni-Cr合金片與Ag片表面進(jìn)行打磨，然后放入丙酮溶液中超聲清洗10min，去除表面油污和雜質(zhì)，干燥備用;

[0038]步驟二、將1均勻平鋪在Ni-Cr合金片表面，厚度為60μm，采用不銹鋼夾具將Ag片放置在鋪有復(fù)合釬料1的Ni-Cr合金片上，裝備成釬焊結(jié)構(gòu)的裝備件;

[0039]步驟三、將步驟(二)中的裝備件放置在真空釬焊爐中加熱，當(dāng)真空度達(dá)到5×10-3Pa時(shí)，開啟加熱程序，控制升溫速率為5℃/min,升溫至820℃，保溫2min，再控制降溫速率為15℃/min，冷卻至400℃，隨爐冷卻至室溫，即得釬焊試樣。

[0040]制備例2

[0041](1)將46.5份銀、27份銅、22份鋅、2.5份錫粉末混合，放入球磨機(jī)中，設(shè)置球料比為5:1，球磨時(shí)間為2h，得到預(yù)混料;

[0042](2)將2份鈦和30份無水乙醇加入步驟(1)的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2h，球料比為5:1，得到粘稠狀物料;

[0043](3)將步驟(2)的粘稠狀物料放入烘箱，40℃條件下烘干，即得復(fù)合釬料2。

[0044]實(shí)施例2

[0045]步驟一、采用800#的砂紙對Ni-Cr合金片與Ag片表面進(jìn)行打磨，然后放入丙酮溶液中超聲清洗15min，去除表面油污和雜質(zhì);

[0046]步驟二、將復(fù)合釬料2均勻平鋪在Ni-Cr合金片表面，厚度為100μm，采用不銹鋼夾具將Ag片放置在鋪有復(fù)合釬料2的Ni-Cr合金片上，裝備成釬焊結(jié)構(gòu)的裝備件;

[0047]步驟三、將步驟(二)中的裝備件放置在真空釬焊爐中加熱，當(dāng)真空度達(dá)到5×10-3Pa時(shí)，開啟加熱程序，控制升溫速率為5℃/min,升溫至840℃，保溫5min，再控制降溫速率為15℃/min,冷卻至400℃后，隨爐冷卻至室溫，即得釬焊試樣。

[0048]制備例3

[0049](1)將45.5份銀、27份銅、22份鋅、2.5份錫粉末混合，放入球磨機(jī)中，設(shè)置球料比為5:1，球磨時(shí)間為2h，得到預(yù)混料;

[0050](2)將3份鈦和30份無水乙醇加入步驟(1)的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2h，球料比為5:1，得到粘稠狀物料;

[0051](3)將步驟(2)的粘稠狀物料放入烘箱，40℃條件下烘干，即得復(fù)合釬料3。

[0052]實(shí)施例3

[0053]步驟一、采用800#的砂紙對Ni-Cr合金片與Ag片表面進(jìn)行打磨，然后放入丙酮溶液中超聲清洗25min，去除表面油污和雜質(zhì);

[0054]步驟二、將復(fù)合釬料3均勻平鋪在Ni-Cr合金片表面，厚度為120μm，采用設(shè)計(jì)的不銹鋼夾具將Ag片放置在鋪有復(fù)合釬料3的Ni-Cr合金片，裝備成釬焊結(jié)構(gòu)的裝備件;

[0055]步驟三、將步驟(二)中的裝備件放置在真空釬焊爐中加熱，當(dāng)真空度達(dá)到5×10-3Pa時(shí)，開啟加熱程序，控制升溫速率為5℃/min,升溫至850℃，保溫6min，再冷卻，冷卻速率為15℃/min,冷卻至400℃后，隨爐冷卻至室溫，即得釬焊試樣。

[0056]制備例4

[0057](1)將44.5份銀、27份銅、22份鋅、2.5份錫粉末混合，放入球磨機(jī)中，設(shè)置球料比為5:1，球磨時(shí)間為2h，得到預(yù)混料;

[0058](2)將4份鈦和30份無水乙醇加入步驟(1)的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2h，球料比為5:1，得到粘稠狀物料;

[0059](3)將步驟(2)的粘稠狀物料放入烘箱，40℃條件下烘干，即得復(fù)合釬料4。

[0060]實(shí)施例4

[0061]步驟一、采用800#的砂紙對Ni-Cr合金片與Ag片表面進(jìn)行打磨，然后放入丙酮溶液中超聲清洗30min，去除表面油污和雜質(zhì);

[0062]步驟二、將復(fù)合釬料4均勻平鋪在Ni-Cr合金片表面，厚度為130μm，采用不銹鋼夾具將Ag片放置在鋪有復(fù)合釬料4的Ni-Cr合金片上，裝備成釬焊結(jié)構(gòu)的裝備件;

[0063]步驟三、將步驟(二)中的裝備件放置在真空釬焊爐中加熱，當(dāng)真空度達(dá)到5×10-3Pa時(shí)，開啟加熱程序，控制升溫速率為5℃/min,升溫至870℃，保溫3min，再控制降溫速率為15℃/min,冷卻至400℃后，隨爐冷卻至室溫，即得釬焊試樣。

[0064]制備例5

[0065](1)將43.5份銀、27份銅、22份鋅、2.5份錫粉末混合，放入球磨機(jī)中，設(shè)置球料比為5:1，球磨時(shí)間為2h，得到預(yù)混料;

[0066](2)將2.5份鈦和30份無水乙醇加入步驟(1)的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2h，球料比為5:1，得到粘稠狀物料;

[0067](3)將步驟(2)的粘稠狀物料放入烘箱，40℃條件下烘干，即得復(fù)合釬料5。

[0068]實(shí)施例5

[0069]步驟一、采用800#的砂紙對Ni-Cr合金片與Ag片表面進(jìn)行打磨，然后放入丙酮溶液中超聲清洗40min，去除表面油污和雜質(zhì);

[0070]步驟二、將復(fù)合釬料5均勻平鋪在Ni-Cr合金片表面，厚度為150μm，采用不銹鋼夾具將Ag片放置在鋪有復(fù)合釬料5的Ni-Cr合金片，裝備成釬焊結(jié)構(gòu)的裝備件;

[0071]步驟三、將步驟(二)中的裝備件放置在真空釬焊爐中加熱，當(dāng)真空度達(dá)到5×10-3Pa時(shí)，開啟加熱程序，控制升溫速率為5℃/min,升溫至900℃，保溫3min，再控制降溫速率為15℃/min,冷卻至400℃后，隨爐冷卻至室溫，即得釬焊試樣。

[0072]對比例1

[0073](1)將46.5份銀、27份銅、22份鋅、2.5份錫粉末混合，放入球磨機(jī)中，設(shè)置球料比為5:1，球磨時(shí)間為2h，得到預(yù)混料;

[0074](2)將0.5份鈦和30份無水乙醇加入步驟(1)的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2h，球料比為5:1，得到粘稠狀物料;

[0075](3)將步驟(2)的粘稠狀物料放入烘箱，40℃條件下烘干，即得復(fù)合釬料6。

[0076](4)采用800#的砂紙對Ni-Cr合金片與Ag片表面進(jìn)行打磨，然后放入丙酮溶液中超聲清洗15min，去除表面油污和雜質(zhì);

[0077](5)將復(fù)合釬料6均勻平鋪在Ni-Cr合金片表面，厚度為100μm，采用不銹鋼夾具將Ag片放置在鋪有復(fù)合釬料2的Ni-Cr合金片上，裝備成釬焊結(jié)構(gòu)的裝備件;

[0078](6)將步驟(5)中的裝備件放置在真空釬焊爐中加熱，當(dāng)真空度達(dá)到5×10-3Pa時(shí)，開啟加熱程序，控制升溫速率為5℃/min,升溫至840℃，保溫5min，再控制降溫速率為15℃/min,冷卻至400℃后，隨爐冷卻至室溫，即得釬焊試樣。

[0079]對比例2

[0080](1)將46.5份銀、27份銅、22份鋅、2.5份錫粉末混合，放入球磨機(jī)中，設(shè)置球料比為5:1，球磨時(shí)間為2h，得到預(yù)混料;

[0081](2)將7份鈦和30份無水乙醇加入步驟(1)的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2h，球料比為5:1，得到粘稠狀物料;

[0082](3)將步驟(2)的粘稠狀物料放入烘箱，40℃條件下烘干，即得復(fù)合釬料7。

[0083](4)采用800#的砂紙對Ni-Cr合金片與Ag片表面進(jìn)行打磨，然后放入丙酮溶液中超聲清洗15min，去除表面油污和雜質(zhì);

[0084](5)將復(fù)合釬料7均勻平鋪在Ni-Cr合金片表面，厚度為100μm，采用不銹鋼夾具將Ag片放置在鋪有復(fù)合釬料2的Ni-Cr合金片上，裝備成釬焊結(jié)構(gòu)的裝備件;

[0085](6)將步驟(5)中的裝備件放置在真空釬焊爐中加熱，當(dāng)真空度達(dá)到5×10-3Pa時(shí)，開啟加熱程序，控制升溫速率為5℃/min,升溫至840℃，保溫5min，再控制降溫速率為15℃/min,冷卻至400℃后，隨爐冷卻至室溫，即得釬焊試樣。

[0086]對比例3

[0087](1)將46.5份銀、27份銅、22份鋅、2.5份錫粉末混合，放入球磨機(jī)中，設(shè)置球料比為5:1，球磨時(shí)間為2h，得到預(yù)混料;

[0088](2)將3份鈦和30份無水乙醇加入步驟(1)的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2h，球料比為5:1，得到粘稠狀物料;

[0089](3)將步驟(2)的粘稠狀物料放入烘箱，40℃條件下烘干，即得復(fù)合釬料6。

[0090](4)采用800#的砂紙對Ni-Cr合金片與Ag片表面進(jìn)行打磨，然后放入丙酮溶液中超聲清洗15min，去除表面油污和雜質(zhì);

[0091](5)將復(fù)合釬料6均勻平鋪在Ni-Cr合金片表面，厚度為100μm，采用不銹鋼夾具將Ag片放置在鋪有復(fù)合釬料2的Ni-Cr合金片上，裝備成釬焊結(jié)構(gòu)的裝備件;

[0092](6)將步驟(5)中的裝備件放置在真空釬焊爐中加熱，當(dāng)真空度達(dá)到5×10-3Pa時(shí)，開啟加熱程序，控制升溫速率為15℃/min,升溫至840℃，保溫5min，再控制降溫速率為10℃/min,冷卻至400℃后，隨爐冷卻至室溫，即得釬焊試樣。

[0093]對比例4

[0094](1)將46.5份銀、27份銅、22份鋅、2.5份錫粉末混合，放入球磨機(jī)中，設(shè)置球料比為5:1，球磨時(shí)間為2h，得到預(yù)混料;

[0095](2)將3份鈦和30份無水乙醇加入步驟(1)的預(yù)混料中，繼續(xù)球磨2h，球料比為5:1，得到粘稠狀物料;

[0096](3)將步驟(2)的粘稠狀物料放入烘箱，40℃條件下烘干，即得復(fù)合釬料6。

[0097](4)采用800#的砂紙對Ni-Cr合金片與Ag片表面進(jìn)行打磨，然后放入丙酮溶液中超聲清洗15min，去除表面油污和雜質(zhì);

[0098](5)將復(fù)合釬料6均勻平鋪在Ni-Cr合金片表面，厚度為100μm，采用不銹鋼夾具將Ag片放置在鋪有復(fù)合釬料2的Ni-Cr合金片上，裝備成釬焊結(jié)構(gòu)的裝備件;

[0099](6)將步驟(5)中的裝備件放置在真空釬焊爐中加熱，當(dāng)真空度達(dá)到5×10-3Pa時(shí)，開啟加熱程序，控制升溫速率為5℃/min,升溫至840℃，保溫5min，再控制降溫速率為10℃/min,冷卻至400℃后，隨爐冷卻至室溫，即得釬焊試樣。

[0100]采用萬能試驗(yàn)機(jī)測試實(shí)施例1-3以及對比例1-2所得到釬焊試樣的抗剪強(qiáng)度，檢測標(biāo)準(zhǔn)參照GB/T 11363-2008《釬焊接頭強(qiáng)度試驗(yàn)方法》。

[0101]測試結(jié)果見表1。

[0102]表1

[0103]

[0104]由實(shí)施例2、對比例1和2的試樣剪切強(qiáng)度可知，鈦含量過高或過低都會對釬焊抗剪強(qiáng)度造成負(fù)面影響。由實(shí)施例2和對比例3和4可知，升溫速度通?？刂圃谝欢ǚ秶鷥?nèi)，以減少熱應(yīng)力和防止變形，降溫速度同樣需要控制在一定范圍內(nèi)，以免影響金相組織結(jié)構(gòu)，產(chǎn)生過大的熱應(yīng)力和裂紋。

[0105]雖然本說明書按照實(shí)施方式加以描述，但并非每個(gè)實(shí)施方式僅包含一個(gè)獨(dú)立的技術(shù)方案，說明書的這種敘述方式僅僅是為清楚起見，本領(lǐng)域技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)將說明書作為一個(gè)整體，各實(shí)施例中的技術(shù)方案也可以經(jīng)適當(dāng)組合，形成本領(lǐng)域技術(shù)人員可以理解的其他實(shí)施方式。

[0106]故以上所述僅為本申請的較佳實(shí)施例，并非用來限定本申請的實(shí)施范圍;即凡依本申請的權(quán)利要求范圍所做的各種等同變換，均為本申請權(quán)利要求的保護(hù)范圍。

說明書附圖(2)