權(quán)利要求

1.針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，其特征在于，包括以下步驟： 一、破絡(luò)處理： 將容器中配制好的草酸溶液加熱至草酸溶液中的草酸晶體完全溶解后，得到草酸溶解液，再將工業(yè)廢水與所述草酸溶解液按比例混合，得到第一混合溶液； 二、加熱處理： 再將所述第一混合溶液加熱并持續(xù)攪拌至第一混合溶液呈白色渾濁狀，得到第二混合溶液； 三、化合物銅和單質(zhì)銅的提?。?/span> 將所述第二混合溶液繼續(xù)加熱并持續(xù)攪拌，再對第二混合溶液用濾紙進(jìn)行過濾，得到藍(lán)色沉淀以及過濾液，所述藍(lán)色沉淀為化合物銅，且所述容器底部附著紅色單質(zhì)銅； 四、甘氨酸的提?。?/span> 將所述過濾液進(jìn)行自然冷卻至室溫，析出得到白色晶體，所述白色晶體為甘氨酸。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，其特征在于，所述步驟一中，所述草酸溶液的濃度為0.5～3mol/L。 3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，其特征在于，所述步驟一中，所述工業(yè)廢水體積不變，且所述草酸溶液與工業(yè)廢水體積比為(0.5～3)：1。 4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，其特征在于，所述步驟三中，所述第二混合溶液加熱攪拌時(shí)，加熱溫度為55～65℃，加熱時(shí)間為5～10min。 5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，其特征在于，所述步驟一的加熱、步驟二和三的加熱并持續(xù)攪拌均采用磁力加熱器完成。 6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，其特征在于，所述步驟一中，草酸溶液的加熱溫度為45～55℃。 7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，其特征在于，所述步驟二中，第一混合溶液的加熱溫度為55～65℃。 8.根據(jù)權(quán)利要求1所述的針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，其特征在于，所述步驟三中過濾的方式為濾紙過濾。 9.根據(jù)權(quán)利要求1所述的針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，其特征在于，在工業(yè)廢水與草酸溶解液混合之前，對工業(yè)廢水進(jìn)行預(yù)處理，所述預(yù)處理的方法為： 1)將x L工業(yè)廢水加熱到70～90℃后，將20～30g/L的聚丙烯酰胺、15～25g/L的海藻酸鈉依次加入至工業(yè)廢水中，得到混合液，將所述混合液磁力攪拌20～30min后進(jìn)行固液分離，得到工業(yè)廢水原液、y cm 3的污泥； 2)用直徑為n cm的圓柱棒對所述污泥進(jìn)行勻速捶打，同時(shí)向污泥中通入混合氣體，所述混合氣體的通入時(shí)間為15～20min，混合氣體的體積占污泥的體積的40％～60％，所述混合氣體包括質(zhì)量百分比為90％～95％的臭氧，3％～5％的氦氣，2％～5％的硫酰氟，得到活性污泥；所述勻速捶打污泥的速率和污泥體積滿足公式(1)，所述污泥的體積與工業(yè)廢水的體積滿足公式(2)，所述圓柱棒的直徑與污泥的體積滿足公式(3)，    其中，v為勻速捶打的速率，單位取次/min；t為混合氣體的通入時(shí)間，單位取min；V為污泥的體積占廢水的體積的體積比，單位取cm 3/L；a為混合氣體的體積占污泥的體積的體積百分比，y為污泥的體積，x為工業(yè)廢水的體積，n為圓柱棒的直徑； 3)將所述混合污泥與所述工業(yè)廢水原液混合并攪拌均勻，得到預(yù)處理后的工業(yè)廢水，隨后將所述預(yù)處理后的工業(yè)廢水與所述草酸溶解液混合。

說明書

技術(shù)領(lǐng)域

本發(fā)明涉及廢水處理技術(shù)領(lǐng)域，具體是涉及一種針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法。

背景技術(shù)

重金屬廢水現(xiàn)已成為亟待解決的主要環(huán)境污染問題之一，對工業(yè)重金屬廢水的處理具有一定的復(fù)雜性，因?yàn)橹亟饘購U水成分復(fù)雜，處理難度很大。隨著化學(xué)工業(yè)的發(fā)展，人類對重金屬的使用量不斷增加，因此重金屬污染也日益嚴(yán)重。重金屬廢水排放不達(dá)標(biāo)，不僅會浪費(fèi)金屬資源，對經(jīng)濟(jì)效益造成影響，還會對生態(tài)環(huán)境造成嚴(yán)重危害。

重金屬廢水的水量大、水質(zhì)復(fù)雜，成分不易控制，其中含有的鉻、銅、鎳、鋅等重金屬離子毒性較大，其中部分重金屬離子屬于致癌、致畸、致突變的劇毒物質(zhì)，對人類危害極大。重金屬廢水是對環(huán)境污染最嚴(yán)重和對人類危害最大的廢水之一，重金屬廢水排入天然水體后，重金屬就會以各種化學(xué)狀態(tài)或化學(xué)形態(tài)在天然水體中存留、積累和遷移，從而造成危害。采用傳統(tǒng)處理方式處理廢水，存在處理后廢水水質(zhì)較差、處理過程成本高以及貴重金屬回收困難等問題。其中，加堿沉淀具有價(jià)格便宜、加藥量易于控制等優(yōu)點(diǎn)，然而該方法處理含有絡(luò)合態(tài)銅的工業(yè)廢水卻效果不佳，處理后也達(dá)不到廢水排放標(biāo)準(zhǔn)。與此同時(shí)，在處理重金屬廢水方面，不僅要追求高效提取重金屬的環(huán)境治理目標(biāo)，還要避免二次污染，對有價(jià)值的資源充分回收等更高層次的環(huán)境經(jīng)濟(jì)效益目標(biāo)。

因此，需要一種針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法來提高對重金屬的提取率。

發(fā)明內(nèi)容

為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法。

本發(fā)明的技術(shù)方案是：一種針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，包括以下步驟：

一、破絡(luò)處理：

將容器中配制好的草酸溶液加熱至草酸溶液中的草酸晶體完全溶解后，得到草酸溶解液，再將工業(yè)廢水與所述草酸溶解液按比例混合，得到第一混合溶液；

二、加熱處理：

再將所述第一混合溶液加熱并持續(xù)攪拌至第一混合溶液呈白色渾濁狀，得到第二混合溶液；

三、化合物銅和單質(zhì)銅的提?。?/span>

將所述第二混合溶液繼續(xù)加熱并持續(xù)攪拌，再對第二混合溶液進(jìn)行過濾，得到藍(lán)色沉淀以及過濾液，所述藍(lán)色沉淀為化合物銅，且所述容器底部附著紅色單質(zhì)銅；

四、甘氨酸的提?。?/span>

將所述過濾液進(jìn)行自然冷卻至室溫，析出得到白色晶體，所述白色晶體為甘氨酸。

進(jìn)一步地，所述步驟一中，所述草酸溶液的濃度為0.5～3mol/L。所述參數(shù)便于確定草酸溶液的最佳作用濃度，從而確定草酸溶液對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的最高提取率。

進(jìn)一步地，所述步驟一中，所述工業(yè)廢水體積不變，且所述草酸溶液與工業(yè)廢水體積比為(0.5～3)：1。所述體積比的選擇便于確定草酸溶液的最佳添加量，從而確定草酸溶液對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的最高提取率。

進(jìn)一步地，所述步驟三中，所述第二混合溶液加熱攪拌時(shí)，加熱溫度為55～65℃，加熱時(shí)間為5～10min。所述加熱的參數(shù)選擇能夠析出較多的化合物銅和單質(zhì)銅，過高或過低的溫度會使得到的化合物銅和單質(zhì)銅不易提取。

進(jìn)一步地，所述步驟一的加熱、步驟二和三的加熱并持續(xù)攪拌均采用磁力加熱器完成。采用磁力加熱器可以在磁場的作用下，使草酸晶體的溶解程度更加完全，并能使草酸溶解液與工業(yè)廢水在磁力攪拌下混合得更加均勻，從而能夠使草酸溶解液與工業(yè)廢水反應(yīng)更加完全，得到更多的化合物銅和甘氨酸。

進(jìn)一步地，所述步驟一中，草酸溶液的加熱溫度為45～55℃。所述參數(shù)的選擇使得草酸晶體能溶解更加完全，從而得到的草酸溶解液純度更高。

進(jìn)一步地，所述步驟二中，第一混合溶液的加熱溫度為55～65℃。所述參數(shù)的選擇使得工業(yè)廢水與草酸溶解液混合更加均勻，使草酸溶解液與銅和甘氨酸的反應(yīng)更加完全，從而提高草酸溶解液對銅和甘氨酸的提取效率。

進(jìn)一步地，所述步驟三中過濾的方式為濾紙過濾。濾紙具有優(yōu)良的濾水性能，紙質(zhì)疏松，對液體具有強(qiáng)吸收性，可以將沉淀與液體較好地分離。

進(jìn)一步地，在工業(yè)廢水與草酸溶解液混合之前，對工業(yè)廢水進(jìn)行預(yù)處理，所述預(yù)處理的方法為：

1)將x L工業(yè)廢水加熱到70～90℃后，將20～30g/L的聚丙烯酰胺、15～25g/L的海藻酸鈉依次加入至工業(yè)廢水中，得到混合液，將所述混合液磁力攪拌20～30min后進(jìn)行固液分離，得到工業(yè)廢水原液、y cm 3的污泥；

2)用直徑為n cm的圓柱棒對所述污泥進(jìn)行勻速捶打，同時(shí)向污泥中通入混合氣體，所述混合氣體的通入時(shí)間為15～20min，混合氣體的體積占污泥的體積的40％～60％，所述混合氣體包括質(zhì)量百分比為90％～95％的臭氧，3％～5％的氦氣，2％～5％的硫酰氟，得到活性污泥；所述勻速捶打污泥的速率和污泥體積滿足公式(1)，所述污泥的體積與工業(yè)廢水的體積滿足公式(2)，所述圓柱棒的直徑與污泥的體積滿足公式(3)，

其中，v為勻速捶打的速率，單位取次/min；t為混合氣體的通入時(shí)間，單位取min；V為污泥的體積占廢水的體積的體積比，單位取cm 3/L；a為混合氣體的體積占污泥的體積的體積百分比，y為污泥的體積，x為工業(yè)廢水的體積，n為圓柱棒的直徑；

3)將所述混合污泥與所述工業(yè)廢水原液混合并攪拌均勻，得到預(yù)處理后的工業(yè)廢水，隨后將所述預(yù)處理后的工業(yè)廢水與所述草酸溶解液混合。

工業(yè)廢水經(jīng)過處理形成污泥后，污泥具有無數(shù)氣孔，再通過勻速捶打?qū)⑽勰嘀兄睆捷^大的氣孔分散成細(xì)小的氣孔，增多了與混合氣體的接觸面積，從而提高與混合氣體的結(jié)合效果，從而得到的活性污泥具有良好的催化性能，因此在步驟一中，經(jīng)過預(yù)處理的工業(yè)廢水與草酸溶解液接觸過程中，能夠催化草酸溶解液對絡(luò)合態(tài)金屬的破絡(luò)處理，從而增強(qiáng)草酸溶解液對絡(luò)合態(tài)金屬的破絡(luò)效果。

本發(fā)明的有益效果是：

(1)本發(fā)明利用草酸溶液對工業(yè)廢水中的銅以及甘氨酸進(jìn)行破絡(luò)處理，能有效提取高濃度絡(luò)合態(tài)銅廢水中的銅，同時(shí)能有效回收廢水中甘氨酸成分，且操作簡單，無需額外調(diào)節(jié)pH，適用于大中型工廠的含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理。

(2)本發(fā)明通過對工業(yè)廢水進(jìn)行預(yù)處理，得到活性污泥，增強(qiáng)了活性污泥的催化性能，加強(qiáng)了草酸溶液對工業(yè)廢水中的銅以及甘氨酸的破絡(luò)效果，提高了破絡(luò)處理的效率。

附圖說明

圖1為本發(fā)明中草酸不同濃度對銅的提取率對比圖；

圖2為本發(fā)明中工業(yè)廢水與草酸的不同體積比對銅的提取率對比圖；

圖3為實(shí)施例1步驟一處理得到的混合溶液圖；

圖4為實(shí)施例1步驟二處理得到的呈白色渾濁狀的混合溶液圖；

圖5為實(shí)施例1步驟三過濾后得到的草酸銅實(shí)際效果圖；

圖6為實(shí)施例1步驟四處理得到的甘氨酸效果圖；

圖7為本發(fā)明中對白色晶體進(jìn)行紅外測定所得的紅外光譜圖；

圖8為實(shí)施例1中，銅在工業(yè)廢水中的剩余量；

圖9為實(shí)施例1中，甘氨酸在工業(yè)廢水中的剩余量。

具體實(shí)施方式

下面結(jié)合具體實(shí)施方式來對本發(fā)明進(jìn)行更進(jìn)一步詳細(xì)的說明，以更好地體現(xiàn)本發(fā)明的優(yōu)勢。

實(shí)施例1

一種針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法，包括以下步驟：

一、破絡(luò)處理：

將容器中配制好的2L濃度為2mol/L的草酸溶液加熱至50℃，此時(shí)草酸溶液中的草酸晶體完全溶解，得到草酸溶解液，再將工業(yè)廢水與所述草酸溶解液按1：2的比例混合，則工業(yè)廢水體積為1L，得到第一混合溶液；

二、加熱處理：

再將所述第一混合溶液加熱并持續(xù)攪拌至第一混合溶液呈白色渾濁狀，得到第二混合溶液，所述加熱溫度為60℃；

三、化合物銅和單質(zhì)銅的提?。?/span>

將所述第二混合溶液在60℃下繼續(xù)加熱8min并持續(xù)攪拌，再對第二混合溶液用濾紙進(jìn)行過濾，所述藍(lán)色沉淀為化合物銅，所述化合物銅為草酸銅，且所述容器底部附著紅色單質(zhì)銅；

四、甘氨酸的提?。?/span>

將所述過濾液進(jìn)行自然冷卻至室溫，析出得到白色晶體，所述白色晶體為甘氨酸。

實(shí)施例2

本實(shí)施例與實(shí)施例1不同之處在于，所述步驟一中，所述草酸溶液的濃度為0.5mol/L。

實(shí)施例3

本實(shí)施例與實(shí)施例1不同之處在于，所述步驟一中，所述草酸溶液的濃度為3mol/L。

實(shí)施例4

本實(shí)施例與實(shí)施例1不同之處在于，所述步驟一中，所述工業(yè)廢水體積不變，且所述草酸溶液與工業(yè)廢水體積比為1：2。

實(shí)施例5

本實(shí)施例與實(shí)施例1不同之處在于，所述步驟一中，所述工業(yè)廢水體積不變，且所述草酸與工業(yè)廢水體積比為3：1。

實(shí)施例6

本實(shí)施例與實(shí)施例1不同之處在于，所述步驟三中，對所述混合溶液加熱攪拌時(shí)，加熱溫度為55℃，加熱時(shí)間為10min。

實(shí)施例7

本實(shí)施例與實(shí)施例1不同之處在于，所述步驟三中，對所述混合溶液加熱攪拌時(shí)，加熱溫度為65℃，加熱時(shí)間為5min。

實(shí)施例8

本實(shí)施例與實(shí)施例1不同之處在于，所述步驟一中，草酸溶液的加熱溫度為45℃；所述步驟二中，混合溶液的加熱溫度為55℃。

實(shí)施例9

本實(shí)施例與實(shí)施例1不同之處在于，所述步驟一中，草酸溶液的加熱溫度為55℃；所述步驟二中，混合溶液的加熱溫度為65℃。

實(shí)施例10

本實(shí)施例與實(shí)施例1不同之處在于，在工業(yè)廢水與草酸溶解液混合之前，對工業(yè)廢水進(jìn)行預(yù)處理，所述預(yù)處理的方法為：

1)將1L工業(yè)廢水加熱到80℃后，將25g的聚丙烯酰胺、20g海藻酸鈉依次加入至工業(yè)廢水中，得到混合液，將所述混合液磁力攪拌25min后進(jìn)行固液分離，得到工業(yè)廢水原液、365cm 3的污泥；

2)用直徑為3.65cm的圓柱棒對所述污泥進(jìn)行勻速捶打，同時(shí)向污泥中通入混合氣體，所述混合氣體的通入時(shí)間為18min，混合氣體的體積占污泥的體積的50％，所述混合氣體包括質(zhì)量百分比為93％的臭氧，4％的氦氣，3％的硫酰氟，得到活性污泥；所述勻速捶打污泥的速率和污泥體積滿足公式(1)，所述污泥的體積與工業(yè)廢水的體積滿足公式(2)，所述圓柱棒的直徑與污泥的體積滿足公式(3)，

其中，v為勻速捶打的速率，單位取次/min；t為混合氣體的通入時(shí)間，單位取min；V為污泥的體積占廢水的體積的體積比，單位取cm 3/L；a為混合氣體的體積占污泥的體積的體積百分比，y為污泥的體積，x為工業(yè)廢水的體積，n為圓柱棒的直徑；

3)將所述混合污泥與所述工業(yè)廢水原液混合并攪拌均勻，得到預(yù)處理后的工業(yè)廢水，隨后將所述預(yù)處理后的工業(yè)廢水與所述草酸溶解液混合；

將y＝365cm 3代入上述公式(3)，得n＝7.3cm；

將y＝365cm 3，x＝1L代入上述公式(2)，得V＝365cm 3/L；

將t＝18min，V＝365cm 3/L，a＝50％代入上述公式(1)，得v＝81次/min。

實(shí)施例11

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟1)中工業(yè)廢水的加熱溫度為70℃；對混合液磁力攪拌的時(shí)間為20min。

實(shí)施例12

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟1)中工業(yè)廢水的加熱溫度為90℃；對混合液磁力攪拌的時(shí)間為30min。

實(shí)施例13

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟1)中，將20g的聚丙烯酰胺、25g的海藻酸鈉依次加入至工業(yè)廢水中；在所述固液分離步驟后得到355cm 3的污泥。

實(shí)施例14

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟1)中，將30g的聚丙烯酰胺、15g的海藻酸鈉依次加入至工業(yè)廢水中；在所述固液分離步驟后得到360cm 3的污泥。

實(shí)施例15

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟2)中，所述混合氣體的通入時(shí)間為15min；

將t＝15min，V＝365cm 3/L，a＝50％代入公式(1)，得v＝97次/min。

實(shí)施例16

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟2)中，所述混合氣體的通入時(shí)間為20min；

將t＝20min，V＝365cm 3/L，a＝50％代入公式(1)，得v＝73次/min。

實(shí)施例17

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟2)中，混合氣體的體積占污泥的體積的40％，

將t＝18min，V＝365cm 3/L，a＝60％代入公式(1)，得v＝65次/min。

實(shí)施例18

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟2)中，混合氣體的體積占污泥的體積的60％，

將t＝18min，V＝365cm 3/L，a＝60％代入公式(1)，得v＝97次/min。

實(shí)施例19

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟2)中，所述混合氣體包括質(zhì)量百分比為90％的臭氧，5％的氦氣，5％的硫酰氟。

實(shí)施例20

本實(shí)施例與實(shí)施例10不同之處在于，所述步驟2)中，所述混合氣體包括質(zhì)量百分比為95％的臭氧，3％的氦氣，2％的硫酰氟。

實(shí)驗(yàn)例

針對各個(gè)實(shí)施例對含高濃度銅和甘氨酸的工業(yè)廢水的處理方法，分別測試本發(fā)明方法對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率，具體探究如下：

1、探究草酸溶液的不同濃度對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的影響。

以實(shí)施例1-3、對照例1-3作為實(shí)驗(yàn)對比，結(jié)果如下表1所示：

表1實(shí)施例1-3、對照例1-3對銅和甘氨酸提取率表

對照例1：所述草酸溶液的濃度為1mol/L；對照例2：所述草酸溶液的濃度為1.5mol/L；對照例3：所述草酸溶液的濃度為2.5mol/L；

由上述表1結(jié)果可以看出不同草酸溶液濃度對工業(yè)廢水中提取銅和甘氨酸有一定的影響，隨著草酸溶液濃度的增加，草酸溶液對銅和甘氨酸的提取率非線性增加，而是在達(dá)到峰值后開始下降，因此結(jié)合圖1對比可以看出實(shí)施例1草酸溶液濃度對銅和甘氨酸的提取率最高。

2、探究草酸溶液與工業(yè)廢水的不同體積比對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的影響。

以實(shí)施例1和4-5、對照例4-7作為實(shí)驗(yàn)對比，結(jié)果如下表2所示：

表2實(shí)施例1和4-5、對照例4-7對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率

對照例4：所述工業(yè)廢水體積不變，且所述草酸溶液與工業(yè)廢水體積比為1：1.5；對照例5：所述工業(yè)廢水體積不變，且所述草酸溶液與工業(yè)廢水體積比為1：1；對照例6：所述工業(yè)廢水體積不變，且所述草酸溶液與工業(yè)廢水體積比為1.5：1；對照例7：所述工業(yè)廢水體積不變，且所述草酸溶液與工業(yè)廢水體積比為2.5：1；

由上述表2結(jié)果可知，草酸溶液與工業(yè)廢水的不同體積比對銅和甘氨酸的提取有一定的影響，在一定體積的工業(yè)廢水中，草酸溶液對銅和甘氨酸的提取率在草酸溶液與工業(yè)廢水體積比為2:1達(dá)到峰值，當(dāng)繼續(xù)投入更多的草酸溶液后，草酸溶液對銅和甘氨酸的提取率反而下降，因此結(jié)合圖2對比可知實(shí)施例1對銅和甘氨酸的提取率最高。

3、探究所述步驟三中，加熱參數(shù)的不同對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的影響。

以實(shí)施例1、實(shí)施例6-7作為實(shí)驗(yàn)對比，結(jié)果如下表3所示：

表3實(shí)施例1、實(shí)施例6-7對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率

由上述表3結(jié)果可知，所述步驟三中加熱參數(shù)的不同，會對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率有一定的影響，加熱溫度升高、加熱時(shí)間延長時(shí)，草酸溶液對銅和甘氨酸的提取率達(dá)到最高后開始下降，且通過對比可以看出實(shí)施例1的加熱參數(shù)對銅和甘氨酸的提取率最高。

4、探究所述步驟一及步驟二中加熱參數(shù)的不同對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的影響。

以實(shí)施例1、實(shí)施例8-9作為實(shí)驗(yàn)對比，結(jié)果如下表4所示：

表4實(shí)施例1、實(shí)施例8-9對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率

由上述表4結(jié)果可知，所述步驟一及步驟二中加熱參數(shù)的不同對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率有一定的影響，相較于實(shí)施例1而言，實(shí)施例9對銅和甘氨酸的提取率相對更高，實(shí)施例9所需加熱溫度也相對更高，但與實(shí)施例1的差別很小，因此從生產(chǎn)成本等角度考慮，實(shí)施例1的效果相對更優(yōu)。

5、探究工業(yè)廢水的預(yù)處理中，加熱攪拌參數(shù)對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的影響。

以實(shí)施例1、實(shí)施例10-12作為實(shí)驗(yàn)對比，結(jié)果如下表5所示：

表5實(shí)施例1、實(shí)施例10-12對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率

由上述表5結(jié)果可知，工業(yè)廢水的預(yù)處理中，加熱攪拌參數(shù)對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率有一定的影響，相較于實(shí)施例1而言，實(shí)施例12對銅和甘氨酸的提取率相對更高，但實(shí)施例12所需加熱溫度也相對更高，而整體與實(shí)施例1的差別卻很小，因此從生產(chǎn)成本等角度考慮，實(shí)施例1的效果相對更優(yōu)。

6、探究工業(yè)廢水的預(yù)處理中，海藻酸鈉，聚丙烯酰胺的添加量對污泥的體積的影響。

以實(shí)施例1、實(shí)施例10、13-14以及對照例8-9作為實(shí)驗(yàn)對比，結(jié)果如下表6所示：

表6實(shí)施例1、實(shí)施例10、13-14以及對照例8-9對污泥的體積的影響

對照例8：與實(shí)施例10不同之處在于，在其他條件不變的情況下，所述步驟1)中不添加海藻酸鈉，聚丙烯酰胺的添加量為45g；在所述固液分離步驟后得到330cm 3的污泥；

對照例9：與實(shí)施例10不同之處在于，在其他條件不變的情況下，所述步驟1)中不添加聚丙烯酰胺，海藻酸鈉的添加量為45g；在所述固液分離步驟后得到340cm 3的污泥；

由上述表6結(jié)果可知，無論缺少海藻酸鈉還是聚丙烯酰胺，得到的污泥量都相比實(shí)施例10過少，因此對比可知，實(shí)施例10的效果相對更優(yōu)。

7、探究工業(yè)廢水的預(yù)處理中，混合氣體的通入時(shí)間對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的影響。

以實(shí)施例1、實(shí)施例10、15-16、對照例10-11作為實(shí)驗(yàn)對比，結(jié)果如下表7所示：

表7實(shí)施例1、實(shí)施例10、15-16、對照例10-11對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率

對照例10與實(shí)施例15不同之處在于，在其他條件不變的情況下，所述混合氣體的通入時(shí)間為15min，捶打速率仍保持為81次/min；捶打速率比公式(1)計(jì)算所得的捶打速率更快，但是效果并沒有大幅增強(qiáng)，那么提高捶打速率就是多消耗功，經(jīng)濟(jì)性不好，所以對比而言實(shí)施例15效果更好；

對照例11與實(shí)施例16不同之處在于，在其他條件不變的情況下，所述混合氣體的通入時(shí)間為20min，捶打速率仍保持為81次/min；捶打速率比公式(1)計(jì)算所得的捶打速率更慢，達(dá)不到實(shí)施例16的捶打速率所帶來的效果，所以對比而言實(shí)施例16效果更好；

由上述表7結(jié)果綜合分析可知，工業(yè)廢水的預(yù)處理中，混合氣體的通入時(shí)間對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率有一定的影響，混合氣體的通入時(shí)間會影響勻速捶打污泥的速率，過快或過慢的勻速捶打速率都會降低草酸溶液對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取，因此對比可知實(shí)施例10的效果最優(yōu)。

8、探究工業(yè)廢水的預(yù)處理中，混合氣體的通入體積對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的影響。

以實(shí)施例1、實(shí)施例10、17-18、對照例12-13作為實(shí)驗(yàn)對比，結(jié)果如下表8所示：

表8實(shí)施例1、實(shí)施例10、17-18、對照例12-13對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率

對照例12與實(shí)施例17不同之處在于，在其他條件不變的情況下，混合氣體的體積占污泥的體積的40％，捶打速率仍保持為81次/min；捶打速率比公式(1)計(jì)算所得的捶打速率更快，但是效果并沒有進(jìn)一步增強(qiáng)，那么提高捶打速率就是多消耗功，經(jīng)濟(jì)性不好，所以對比而言實(shí)施例17效果更好；

對照例13與實(shí)施例18不同之處在于，在其他條件不變的情況下，混合氣體的體積占污泥的體積的60％，捶打速率仍保持為81次/min；捶打速率比公式(1)計(jì)算所得的捶打速率更慢，達(dá)不到實(shí)施例18捶打速率所帶來的效果，所以對比而言實(shí)施例18效果更好；

由上述表8結(jié)果綜合分析可知，工業(yè)廢水的預(yù)處理中，混合氣體的通入體積對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率有一定的影響，可以看出當(dāng)混合氣體的通入體積減小或增大時(shí)，都會影響勻速捶打污泥的速率，過快或過慢的勻速捶打速率都會降低草酸溶液對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取，因此對比可知實(shí)施例10的效果最優(yōu)。

9、探究工業(yè)廢水的預(yù)處理中，混合氣體組分的配比關(guān)系對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的影響。

以實(shí)施例1、實(shí)施例10、19-20以及對照例14作為實(shí)驗(yàn)對比，結(jié)果如下表9所示：

表9實(shí)施例1、實(shí)施例10、19-20以及對照例14對工業(yè)廢水中銅和甘氨酸的提取率

對照例14與實(shí)施例10不同之處在于，在其他條件不變的情況下，混合氣體包括質(zhì)量百分比為93％的臭氧以及7％的氦氣；

由上述表9結(jié)果可知，工業(yè)廢水的預(yù)處理中，混合氣體組分的配比關(guān)系對對銅和甘氨酸的提取率有一定的影響，且通過對照例14對比可以看出，在缺少硫酰氟的情況下，草酸溶液對銅和甘氨酸的提取率相比實(shí)施例10、19-20均有所下降，因此可以看出實(shí)施例10的混合氣體組分的配比關(guān)系對銅和甘氨酸的提取率相對更高。

針對含高濃度銅和甘氨酸工業(yè)廢水的處理方法.pdf