權利要求書： 1.一種用于吸油煙機的離心風機蝸殼，包括出風口和用以容置葉輪的空腔，所述蝸殼內壁在鄰近出風口處具有向空腔內凸出的蝸舌，且所述蝸殼的型線包括位于型線一端并對應于蝸舌部位的起始線AP和位于型線另一端的結束線HG，其特征在于：所述起始線AP和結束線HG之間設有相對于葉輪的圓心偏心設置的圓弧段PE，所述圓弧段PE的起始點P點位于所述蝸舌處，且該圓弧段PE上具有能與葉輪外圓周之間形成最小間隙的位置點D，點D與葉輪圓心O的連線OD與經過O點的水平線在鄰近出風口一側所成的夾角為θ0，θ0∈(90°，170°]，所述圓弧段PE的圓心的橫坐標為X，縱坐標為Y，該圓弧段PE的半徑為R3，葉輪外徑為R2，其中，X/R2∈[-0.4,-0.02]，Y/R2∈[-0.4,-0.02]，R2/R3∈[0.55,0.8]。

2.根據權利要求1所述的用于吸油煙機的離心風機蝸殼，其特征在于：所述連線OD與葉輪外圓周的交點為N，點P與葉輪圓心O的連線OP與葉輪外圓周的交點為M，N點與D點之間的距離ND＝t，OD＝t+R2，MP＝k*t，連線OD與經過O點的水平線所成的夾角為θ0，其中，ND≤MP，R2為葉輪外徑，t為蝸殼與葉輪外圓周之間的實際設計間隙，t/R2∈[0.02,0.15]，k∈[1,4]。

3.根據權利要求2所述的用于吸油煙機的離心風機蝸殼，其特征在于：所述連線OP與連線OD之間所成的夾角為θ0-ω，其中，ω為連線OP與過葉輪圓心O的水平線在鄰近出風口一側所成的夾角，ω∈[40°,90°]。

4.根據權利要求2所述的用于吸油煙機的離心風機蝸殼，其特征在于：所述蝸殼的型線還包括與圓弧段PE相連的直線段EF和與直線段EF相連的螺旋線FG，所述螺旋線FG為擴張角變化的變角對數螺旋線。

5.根據權利要求4所述的用于吸油煙機的離心風機蝸殼，其特征在于：所述螺旋線FG的極半徑 其中，可變擴張角

α1和α2都∈[3°,9°],且α1≥α2，

調節(jié)項s∈[-0.5，0.5]，r∈[-5，5]且r≠1，α1為F的擴張角，α2為G點的擴張角，為可變螺旋線對應包角度，θ為螺旋線FG上任意點的極坐標角度變量。

6.根據權利要求4所述的用于吸油煙機的離心風機蝸殼，其特征在于：所述直線段EF的E點和F點分別位于經過葉輪中心O點的水平線OJ的上下兩側，且直線段EF垂直于水平線OJ。

7.根據權利要求6所述的用于吸油煙機的離心風機蝸殼，其特征在于：所述直線段EF上的J點與葉輪圓心O之間的距離L與葉輪外徑R2的關系為：L/R2∈[1.1,1.7]。

說明書： 一種用于吸油煙機的離心風機蝸殼技術領域[0001] 本發(fā)明涉及風機領域，具體涉及一種用于吸油煙機的離心風機蝸殼。背景技術[0002] 家用的吸油煙機利用離心風機實現將含油空氣抽出廚房而排放到公共煙道或直接排出室外，其中，離心風機以其吸力大、噪聲低、結構緊湊等優(yōu)點而在吸油煙機中得到了廣泛應用。[0003] 蝸殼是離心風機的核心部件之一，其作用是將離開葉輪的氣體集中，導出至蝸殼出口，并將動壓轉變?yōu)殪o壓。現有離心風機的蝸殼包括前蓋板、后蓋板及連接前蓋板和后蓋板的環(huán)壁圍板，其中蝸殼頂板和蝸殼底板除蝸舌部位外其余型線一致，離心風機蝸殼出口附近安裝有蝸舌，蝸舌的作用是將導向蝸殼出口的氣體進行分流，防止部分氣體在蝸殼內循環(huán)流動，蝸舌的形狀及形式對離心風機風量、風壓、效率以及噪音等有者重要的影響。而傳統蝸殼設計一般按一元理論進行，有兩個假設，即假設進口圓周上流動參數均勻分布并且蝸殼內氣流動量矩不變，按一元理論設計的蝸殼型線通常為等角螺旋線。但實際上由于蝸殼形狀非軸對稱，特別是蝸舌的影響，在葉輪出口會形成一個非均勻的壓力場，必然會使葉輪出口，即蝸殼進口流場不均勻。[0004] 本申請人在先申請專利號為CN201720594983.5(授權公告號為CN206957987U)的中國實用新型專利《一種離心風機蝸殼》，該蝸殼型線還包括有擴張角不變的第一螺旋線CD和擴張角漸縮的第二螺旋線EM，第一螺旋線CD與起始線AC相連，第二螺旋線EM與結束線MN相連，并且，環(huán)壁在風機出風口的外側邊的前后寬度大于內側邊的前后寬度，該蝸殼的設計通過用蝸殼前后尺寸來補償蝸殼左右尺寸變小而導致的流動損失，然而吸油煙機實際使用環(huán)境下，由于介質為油煙氣流，蝸舌截留時容易使得油煙分離，油脂積累流動到蝸舌最低點，特別是天氣冷的時候最為明顯，長時間使用油滴聚集積累并干后容易在蝸舌處形成固體滴，從而使得蝸舌與葉輪間隙變小，容易導致噪聲明顯增大，甚至產生嘯叫聲；而普通淺舌或者內凹蝸舌雖然在一定程度上可以減少油脂積累，但實際間隙也增大了，使得最大靜壓和用戶實際流量都有下降。發(fā)明內容[0005] 本發(fā)明所要解決的第一個技術問題是針對上述現有技術的現狀，提供一種通過改變葉輪與蝸殼的最小間隙處距離蝸舌的位置，從而減小氣流在最小間隙處沖擊進而達到減小油氣分離及積累目的的用于吸油煙機的離心風機蝸殼。[0006] 本發(fā)明所要解決的第二個技術問題是，提供一種減小氣流回流的同時達到降低噪音目的的離心風機蝸殼。[0007] 本發(fā)明所要解決的第三個技術問題是，提供一種在保持蝸殼左右尺寸縮小的同時能提高蝸殼內部氣流通過的流暢度的離心風機蝸殼。[0008] 本發(fā)明解決上述第一個技術問題所采用的技術方案為：一種用于吸油煙機的離心風機蝸殼，包括出風口和用以容置葉輪的空腔，所述蝸殼在鄰近出風口處具有向葉輪方向凸出的蝸舌，且該蝸殼的型線包括位于型線一端并對應于蝸舌部位的起始線AP和位于型線另一端的結束線HG，其特征在于：所述起始線AP和結束線HG之間設有相對于葉輪的圓心偏心設置的圓弧段PE，所述圓弧段PE的起始點P點位于所述蝸舌處，且該圓弧段PE上具有能與葉輪外圓周之間形成最小間隙的位置點D，點D與葉輪圓心O的連線OD與經過O點的水平線在鄰近出風口一側所成的夾角為θ0，θ0∈(90°，170°]。[0009] 為了達到減小氣流沖擊的同時減小油氣分離，所述圓弧段PE的圓心的橫坐標為X，縱坐標為Y，該圓弧段PE的半徑為R3，其中，X/R2∈[-0.4,-0.02]，Y/R2∈[-0.4,-0.02]，R2/R3∈[0.55,0.8]，R2為葉輪外徑。因為從蝸殼及葉輪設計及匹配的角度，PE段為了實現蝸殼葉輪間隙的偏轉變化，將最小間隙進行相對可靠的控制，故將X、Y的坐標偏移和半徑變化也都統一到R2這個基礎上，若X、Y偏移量太大會導致局部間隙變??；偏移量太小，減小氣流沖擊的效果不明顯。[0010] 本發(fā)明解決上述第二個技術問題所采用的技術方案為：所述連線OD與葉輪外圓周的交點為N，點P與葉輪圓心O的連線OP與葉輪外圓周的交點為M，N點與D點之間的距離ND＝t，OD＝t+R2，MP＝k*t，連線OD與經過O點的水平線所成的夾角為θ0，其中，ND≤MP，R2為葉輪外徑，t為蝸殼與葉輪外圓周之間的實際設計間隙，t/R2∈[0.02,0.15]，k∈[1,4]，圓心O點為定點，蝸殼與葉輪的最小間隙關系到葉輪出流氣流的分離與收集，當t/R2比值小于0.02時，相對間隙越小，氣流回流少，但是噪聲會明顯增加甚至嘯叫聲；而當t/R2比值大于0.15時，相對間隙越大，但是氣流回流越多，泄露損失越大，需要綜合考慮噪聲、泄露、回流等諸多因素。[0011] 為了提高抗阻力性同時適應大流量工況，所述連線OP與連線OD之間所成的夾角為θ0-ω，其中，ω為連線OP與過葉輪圓心O的水平線在鄰近出風口一側所成的夾角，ω∈[40°,90°]。蝸舌位于蝸殼鄰近出風口的位置，在ω角度大于90°時，出口過大容易的導致蝸殼有效收集段減少，即蝸殼收集氣流能力降低、氣流從葉輪出來后蝸殼將此氣流動壓轉化為靜壓的能力下降，整個風機系統的抗阻力變差；若ω角度小于40°，容易導致出口太小，蝸殼收集好的氣流出去時候因出口太小被自身截流，流動阻力增加，無法適應大流量工況工作，ω角度在此范圍內綜合了蝸殼動靜壓轉化、出口阻力等諸多因素及吸油煙機要適應高阻力及大流量等多工況。[0012] 為了有助于整體降噪，所述蝸殼的型線還包括與圓弧段PE相連的直線段EF和與直線段EF相連的螺旋線FG，所述螺旋線FG為擴張角變化的變角對數螺旋線。螺旋線FG采用了變角度，可以更加方便的控制不同角度區(qū)域的擴張度，使得葉輪出口氣流的動壓轉靜壓回收能力增加，部分區(qū)域的擴張度變化還有助于整體降噪。[0013] 優(yōu)選地，所述螺旋線FG的極半徑 其中，可變擴張角α1和α2都∈[3,9],且α1≥α2， 調節(jié)項s

∈[-0.5，0.5]，r∈[-5，5]且r≠1，α1為F的擴張角，α2為G點的擴張角，為可變螺旋線對應包角度，θ為螺旋線FG上任意點的極坐標角度變量。

[0014] 本發(fā)明解決上述第三個技術問題所采用的技術方案為：所述直線段EF的E點和F點分別位于經過葉輪中心O點的水平線OJ的上下兩側，且直線段EF垂直于水平線OJ。[0015] 為了降低蝸殼型線對離心風機性能的影響，所述直線段EF上的J點與葉輪圓心O之間的距離L與葉輪外徑R2的關系為：L/R2∈[1.1,1.7]。這樣，改善了蝸殼內部氣流收集與通過的流暢度，提升了最大靜壓和有效風量段的靜壓，實現了在小尺寸下達到大蝸殼效果，降低了氣動噪音。[0016] 與現有技術相比，本發(fā)明的用于吸油煙機的離心風機蝸殼在保留淺蝸舌或者內凹蝸舌不容易因為油脂積累產生嘯叫聲特點的同時，PE段相對葉輪圓心偏心設置，實現了蝸殼與葉輪間隙的偏轉變化，并通過圓弧段PE上最小間隙處D點偏轉角度θ0的設計，改變最小間隙處與蝸舌處之間的位置，由此在油煙氣流經過圓弧段PE時，能夠利用在圓弧段PE的最小間隙處到蝸舌處的大轉彎，減少氣流在最小間隙處的沖擊導致的油氣分離及積累，進而減小后續(xù)油污在蝸舌處的積累，此外，還能在噪音不增加的同時提升靜壓和效率；而直線段EF的設計，減小了蝸殼左右尺寸，改善了蝸殼內部氣流收集與通過的流暢度，提升了最大靜壓和有效風量段的靜壓，實現了在小尺寸下達到大蝸殼效果，降低了氣動噪音。附圖說明[0017] 圖1為本發(fā)明實施例的蝸殼的結構示意圖；[0018] 圖2為圖1的剖視圖；[0019] 圖3為本發(fā)明實施例的蝸殼型線的結構示意圖。具體實施方式[0020] 以下結合附圖實施例對本發(fā)明作進一步詳細描述。[0021] 如圖1至圖3所示，本發(fā)明實施例的用于吸油煙機的離心風機蝸殼包括前蓋板11、后蓋板12及連接前蓋板11和后蓋板12之間的環(huán)壁圍板13，上述的前蓋板11、后蓋板12及環(huán)壁圍板13圍合形成頂部具有出風口1a的空腔1b，該空腔1b用于容置葉輪，出風口1a位于蝸殼的頂部，且蝸殼內壁在鄰近出風口1a的位置具有向空腔1b內凸出的蝸舌131，蝸舌131相對于蝸殼外壁向內凹陷，即為淺蝸舌或者內凹蝸舌，且該蝸舌131形成在環(huán)形圍板13上，環(huán)壁圍板13呈整體型線，蝸舌131位于環(huán)形圍板內壁型線的起始位置，該型線包括位于型線一端并對應于蝸舌131部位的起始線AP和位于型線另一端的結束線HG，起始線AP和結束線之間依次設有圓弧段PE、直線段EF及螺旋線FG，其中，圓弧段PE相對于葉輪的圓心O偏心設置、并與起始線AP相連接，圓弧段PE的起始點P點位于蝸舌131處，P點隨蝸舌131半徑大小及蝸舌131的位置變化而變化，且該圓弧段PE上具有能與葉輪外圓周之間形成最小間隙的位置點D，點D與葉輪圓心O的連線OD與經過O點的水平線在鄰近出風口一側所成的夾角為θ0，θ0∈(90°，170°]，圓心O為定點，即位置不變。[0022] 上述PE段相對葉輪圓心偏心設置，實現了蝸殼與葉輪間隙的偏轉變化，并通過圓弧段PE上最小間隙處D點偏轉角度θ0的設計，改變最小間隙處與蝸舌處之間的位置，由此在油煙氣流經過圓弧段PE時，能夠利用在圓弧段PE的最小間隙處到蝸舌處的大轉彎，也即是利用油煙氣流經過大轉彎的行程變化，減少氣流在最小間隙處的沖擊導致的油氣分離及積累，進而減小后續(xù)油污在蝸舌處的積累，此外，還能在噪音不增加的同時提升靜壓和效率。[0023] 圓弧段PE的圓心的橫坐標為X，圓心的縱坐標為Y，該圓弧段PE的半徑為R3，其中，X/R2∈[-0.4,-0.02]，Y/R2∈[-0.4,-0.02]，R2/R3∈[0.55,0.8]，R2為葉輪外徑。PE段為了實現蝸殼與葉輪之間的間隙的偏轉變化，為了將最小間隙進行相對可靠的控制，估將X、Y的坐標偏移和半徑變化統一到R2基礎上，若X、Y偏移量太大會導致局部間隙變?。黄屏刻?，減小氣流沖擊的效果不明顯。[0024] 如圖3所示，點D與葉輪圓心O的連線OD與葉輪外圓周的交點為N，點P與葉輪圓心O的連線OP與葉輪外圓周的交點為M，N點與D點之間的距離ND＝t，OD＝t+R2，MP＝k*t，連線OD與經過O點的水平線所成的夾角為θ0，其中，ND≤MP，t為蝸殼與葉輪外圓周之間的實際設計間隙，t/R2∈[0.02,0.15]，k∈[1,4]。此外，連線OP與連線OD之間所成的夾角為θ0-ω，其中，ω為連線OP與過葉輪圓心O的水平線在鄰近出風口一側所成的夾角，ω∈[40°,90°]，圓心O為定點。蝸舌位于鄰近蝸殼出風口的位置，在ω角度大于90°時，會使得P點離出風口的距離增大，即氣流出口過大，將容易導致蝸殼有效收集段減少，即蝸殼收集氣流能力降低、氣流從葉輪出來后蝸殼將此氣流動壓轉化為靜壓的能力下降，整個風機系統的抗阻力變差；若ω角度小于40°，容易導致出口太小，蝸殼收集好的氣流出去時候因出口太小被自身截流，流動阻力增加，無法適應大流量工況工作，ω角度在此范圍內綜合了蝸殼動靜壓轉化、出口阻力等諸多因素及吸油煙機要適應高阻力及大流量等多種工況。[0025] 本實施例中，螺旋線FG與直線段EF相連，螺旋線FG為擴張角變化的變角對數螺旋線。螺旋線FG采用了變角度，可以更加方便的控制不同角度區(qū)域的擴張度，使得葉輪出口氣流的動壓轉靜壓回收能力增加，部分區(qū)域的擴張度變化還有助于整體降噪。具體地，螺旋線FG的極半徑 其中，可變擴張角α1和α2都∈[3,9],且α1≥α2， 調節(jié)項s

∈[-0.5，0.5]，r∈[-5，5]且r≠1，α1為F的擴張角，α2為G點的擴張角， 為可變螺旋線對應包角度，θ為螺旋線FG上任意點的極坐標角度變量。

[0026] 如圖3所示，直線段EF與圓弧段PE相連，并且直線段EF的E點和F點分別位于經過葉輪中心O點的水平線OJ的上下兩側，且直線段EF垂直于水平線OJ，直線段EF上的J點與葉輪圓心O之間的距離L與葉輪外徑R2的關系為：L/R2∈[1.1,1.7]。直線段EF與水平線OJ垂直設計，改善了蝸殼內部氣流收集與通過的流暢度，提升了最大靜壓和有效風量段的靜壓，實現了在小尺寸下達到大蝸殼效果，降低了氣動噪音。