權(quán)利要求書： 1.一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，包括安裝在多翼離心風(fēng)機(jī)(2)內(nèi)的整流網(wǎng)(1)，多翼離心風(fēng)機(jī)(2)的擴(kuò)壓器(21)出口與換熱器相連，所述整流網(wǎng)(1)設(shè)置在多翼離心風(fēng)機(jī)(2)的蝸殼出口和擴(kuò)壓器(21)出口之間，所述整流網(wǎng)(1)上開設(shè)有導(dǎo)流孔，導(dǎo)流孔的孔總面積大于擴(kuò)壓器(21)的入口面積。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，所述整流網(wǎng)(1)網(wǎng)身向擴(kuò)壓器(21)出口方向凸起。

3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，所述整流網(wǎng)(1)的網(wǎng)身呈弧瓦狀，其截面為圓弧形。

4.根據(jù)權(quán)利要求3所述的一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，以整流網(wǎng)(1)網(wǎng)身的截面圓弧的半徑為R，所述導(dǎo)流孔半徑為r，1/40R≤r≤1/24R。

5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，所述導(dǎo)流孔在整流網(wǎng)(1)網(wǎng)面上呈陣列狀布置；沿整流網(wǎng)(1)凸起方向，相鄰導(dǎo)流孔中心線之間的夾角為n，3°≤n≤6°；相鄰導(dǎo)流孔中心線之間的距離為d1，2r+1mm≤d1≤2r+3mm。

6.根據(jù)權(quán)利要求3～5中任意一項(xiàng)所述的一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，任意一導(dǎo)流孔的中心線與該導(dǎo)流孔所在位置的整流網(wǎng)(1)網(wǎng)身切面相垂直。

7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，所述整流網(wǎng)(1)呈波浪狀或尖端朝向擴(kuò)壓器(21)出口方向的尖錐狀。

8.根據(jù)權(quán)利要求1～5中任意一項(xiàng)所述的一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，所述整流網(wǎng)(1)厚度為D，2mm≤D≤4mm。

9.根據(jù)權(quán)利要求1～5中任意一項(xiàng)所述的一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，所述擴(kuò)壓器(21)的擴(kuò)壓角度a為45°。

10.根據(jù)權(quán)利要求1～5中任意一項(xiàng)所述的一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，其特征在于，所述整流網(wǎng)(1)為金屬或樹脂材質(zhì)。

說明書： 一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)技術(shù)領(lǐng)域[0001] 本發(fā)明涉及壓縮機(jī)領(lǐng)域，具體是一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)。背景技術(shù)[0002] 前向多翼離心風(fēng)機(jī)因其具有流量系數(shù)大、壓力系數(shù)高和低噪聲等諸多優(yōu)點(diǎn)，因而被廣泛應(yīng)用在空壓機(jī)組冷卻系統(tǒng)，隨著對空壓機(jī)組的高安全、高性能等要求的不斷提高，多翼離心風(fēng)機(jī)也開始逐漸暴露出其不足。前向多翼離心風(fēng)機(jī)工作時，氣體從集流器進(jìn)入到葉輪的過程中經(jīng)歷了徑向?軸向，軸向?徑向2個過程的轉(zhuǎn)變，氣流在這種急速轉(zhuǎn)向的過程中導(dǎo)致氣流沿軸向的分布極度不均勻，氣流負(fù)載主要向后盤附近傾斜，導(dǎo)致氣流主要集中在葉輪的中部和后部，而葉輪靠近前盤的部分，則氣流相對較少；當(dāng)氣流經(jīng)過葉道加速后進(jìn)入蝸殼后，由于后盤附近速度較大，而前盤附近流速較小，葉片徑向做功能力沿軸向不同造成壓差，壓差導(dǎo)致蝸殼內(nèi)部產(chǎn)生了較為嚴(yán)重的二次流。多翼離心風(fēng)機(jī)特殊的做功方式?jīng)Q定了蝸殼內(nèi)會產(chǎn)生二次流的情況；通過改進(jìn)葉輪結(jié)構(gòu)和集流器部分結(jié)構(gòu)改進(jìn)可以略微減小二次流，但是并不能完全消除，在風(fēng)機(jī)進(jìn)口增加整流結(jié)構(gòu)對蝸殼內(nèi)的二次流消除并不會產(chǎn)生多大的有益效果。[0003] 多翼離心風(fēng)機(jī)出口一般直接和換熱器相連接，換熱器包含中冷器和油冷器，一般情況下，換熱器設(shè)計時一般認(rèn)為風(fēng)機(jī)擴(kuò)壓器出口氣流是均勻分布的，這樣就可認(rèn)為中冷器和油冷器所分配的冷卻風(fēng)量和他們各自的面積成正比。但實(shí)際上受二次流影響，擴(kuò)壓器出口氣流如圖8所示的嚴(yán)重的分布不均，當(dāng)擴(kuò)壓器出口氣流分布不均勻時，局部流速或過大，或過小，對換熱器出口換熱效率產(chǎn)生重要影響，當(dāng)油冷器冷卻風(fēng)量不足時會降低潤滑油的壽命，發(fā)生氧化、碳化或分解現(xiàn)象，當(dāng)油冷器冷卻風(fēng)量過量時會使得排氣溫度低于露點(diǎn)溫度時,油氣混合物中會析出水分，使得潤滑油發(fā)生乳化現(xiàn)象；當(dāng)中冷器冷卻不足時會給后端干燥能力提出更高要求，當(dāng)中冷器冷卻過量時機(jī)組在低溫運(yùn)行時換熱器易發(fā)生冰堵現(xiàn)象，嚴(yán)重影響了換熱器的使用。[0004] 由于二次流的存在，導(dǎo)致多翼離心風(fēng)機(jī)提供的風(fēng)量可能無法滿足換熱器的換熱需求，如果大幅增加風(fēng)機(jī)的風(fēng)量，必然會導(dǎo)致風(fēng)機(jī)的氣動噪聲增大；現(xiàn)有對多翼離心風(fēng)機(jī)的改進(jìn)可以減小蝸殼內(nèi)的二次流，但是并不能完全消除二次流，因此亟待解決。發(fā)明內(nèi)容[0005] 為了避免和克服現(xiàn)有技術(shù)中存在的技術(shù)問題，本發(fā)明提供了一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，基本消除了多翼離心風(fēng)機(jī)蝸殼內(nèi)的二次流，達(dá)到破渦效果，使氣流通過整流網(wǎng)后局部流速過大或過小情況得以改善，整體氣流分布均勻，在不增加風(fēng)機(jī)風(fēng)量的同時，滿足換熱器的換熱需求。[0006] 為實(shí)現(xiàn)上述目的，本發(fā)明提供如下技術(shù)方案：[0007] 一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，包括安裝在多翼離心風(fēng)機(jī)內(nèi)的整流網(wǎng)，多翼離心風(fēng)機(jī)的擴(kuò)壓器出口與換熱器相連，所述整流網(wǎng)設(shè)置在多翼離心風(fēng)機(jī)的蝸殼出口和擴(kuò)壓器出口之間，所述整流網(wǎng)上開設(shè)有導(dǎo)流孔，導(dǎo)流孔的孔總面積大于擴(kuò)壓器的入口面積。[0008] 作為本發(fā)明進(jìn)一步的方案：所述整流網(wǎng)網(wǎng)身向擴(kuò)壓器出口方向凸起。[0009] 作為本發(fā)明再進(jìn)一步的方案：所述整流網(wǎng)的網(wǎng)身呈弧瓦狀，其截面為圓弧形。[0010] 作為本發(fā)明再進(jìn)一步的方案：以整流網(wǎng)網(wǎng)身的截面圓弧的半徑為R，所述導(dǎo)流孔半徑為r，1/40R≤r≤1/24R。[0011] 作為本發(fā)明再進(jìn)一步的方案：所述導(dǎo)流孔在整流網(wǎng)網(wǎng)面上呈陣列狀布置；沿整流網(wǎng)凸起方向，相鄰導(dǎo)流孔中心線之間的夾角為n，3°≤n≤6°；相鄰導(dǎo)流孔中心線之間的距離為d1，2r+1≤d1≤2r+3。[0012] 作為本發(fā)明再進(jìn)一步的方案：任意一導(dǎo)流孔的中心線與該導(dǎo)流孔所在位置的整流網(wǎng)網(wǎng)身切面相垂直。[0013] 作為本發(fā)明再進(jìn)一步的方案：所述整流網(wǎng)呈波浪狀或尖端朝向擴(kuò)壓器出口方向的尖錐狀。[0014] 作為本發(fā)明再進(jìn)一步的方案：所述整流網(wǎng)厚度為D，2mm≤D≤4mm。[0015] 作為本發(fā)明再進(jìn)一步的方案：所述擴(kuò)壓器的的擴(kuò)壓角度a為45°。[0016] 作為本發(fā)明再進(jìn)一步的方案：所述整流網(wǎng)為金屬或樹脂材質(zhì)。[0017] 與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果是：[0018] 1、本發(fā)明通過在多翼離心風(fēng)機(jī)的蝸殼出口和擴(kuò)壓器出口之間加設(shè)孔總面積大于擴(kuò)壓器入口面積的整流網(wǎng)，基本消除了蝸殼內(nèi)產(chǎn)生的二次流，達(dá)到了破渦效果，使氣流通過整流網(wǎng)后局部流速過大或過小情況得以改善，整體氣流分布均勻，大幅提高了與擴(kuò)壓器相連的換熱器的換熱效率，在不增加風(fēng)機(jī)風(fēng)量的前提下，滿足了換熱器的換熱需求。[0019] 2、本發(fā)明將整流網(wǎng)的網(wǎng)身設(shè)計為向擴(kuò)壓器出口方向凸起，當(dāng)其為弧瓦狀時，相較于現(xiàn)有整流結(jié)構(gòu)可消除20％～30％的二次流，本發(fā)明的獨(dú)特結(jié)構(gòu)以及獨(dú)特的位置設(shè)計，消除了95％以上的二次流，大幅提高了換熱器的換熱效率；提高了產(chǎn)品的市場競爭力，且無需增大風(fēng)機(jī)風(fēng)量，更加節(jié)能環(huán)保。[0020] 3、本發(fā)明對整流網(wǎng)的多參數(shù)進(jìn)行范圍的限定，通過調(diào)整參數(shù)使得整流網(wǎng)能適應(yīng)不同的型號的多翼離心風(fēng)機(jī)。[0021] 4、除最優(yōu)選的弧瓦狀整流網(wǎng)外，整流網(wǎng)還可以設(shè)計為波浪狀或尖端朝向擴(kuò)壓器出口方向的尖錐狀，亦達(dá)到消除部分二次流的作用。附圖說明[0022] 圖1為帶有整流結(jié)構(gòu)的多翼離心風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖。[0023] 圖2為整流結(jié)構(gòu)的軸測圖。[0024] 圖3為整流結(jié)構(gòu)的主視圖。[0025] 圖4為整流結(jié)構(gòu)的側(cè)視圖。[0026] 圖5為帶有整流結(jié)構(gòu)的多翼離心風(fēng)機(jī)的平面示意圖。[0027] 圖6A為無整流網(wǎng)時擴(kuò)壓器內(nèi)的流線分布圖。[0028] 圖6B為帶整流網(wǎng)時擴(kuò)壓器內(nèi)的流線分布圖。[0029] 圖7為帶有整流結(jié)構(gòu)的多翼離心風(fēng)機(jī)與換熱器相連后的結(jié)構(gòu)示意圖。[0030] 圖8為未加裝整流結(jié)構(gòu)時的多翼離心風(fēng)機(jī)擴(kuò)壓器出口處的速度分布圖。[0031] 圖9為未加裝整流結(jié)構(gòu)時蝸殼內(nèi)因二次流螺旋上升的氣流示意圖。[0032] 圖中：1、整流網(wǎng)；2、離心風(fēng)機(jī)；21、擴(kuò)壓器；3、氣體冷卻器；4、油冷卻器。具體實(shí)施方式[0033] 下面將結(jié)合本發(fā)明實(shí)施例中的附圖，對本發(fā)明實(shí)施例中的技術(shù)方案進(jìn)行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實(shí)施例僅僅是本發(fā)明一部分實(shí)施例，而不是全部的實(shí)施例?；诒景l(fā)明中的實(shí)施例，本領(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實(shí)施例，都屬于本發(fā)明保護(hù)的范圍。[0034] 請參閱圖1～9，本發(fā)明實(shí)施例中，一種壓縮機(jī)冷卻系統(tǒng)用多翼離心風(fēng)機(jī)的整流結(jié)構(gòu)，包括固定在多翼離心風(fēng)機(jī)2內(nèi)的整流網(wǎng)1，多翼離心風(fēng)機(jī)2包括集流器、葉輪、蝸殼以及擴(kuò)壓器21。其中，擴(kuò)壓器21與換熱器相連，這里的換熱器包括氣體冷卻器3和油冷卻器4。多翼離心風(fēng)機(jī)2工作時，氣流沿葉輪2徑向被吸入葉輪中，再沿葉輪軸向從前盤流動至后盤，最后再沿葉輪徑向的流道加速后進(jìn)入蝸殼中，依次通過蝸殼和擴(kuò)壓器21后進(jìn)入換熱器中。[0035] 整流網(wǎng)1位置位于擴(kuò)壓器21的出口和蝸殼出口之間。整流網(wǎng)1網(wǎng)身開設(shè)有導(dǎo)流孔，其網(wǎng)身向擴(kuò)壓器21的出口方向凸起，以保證導(dǎo)流孔的孔總面積大于擴(kuò)壓器21的入口面積。[0036] 整流網(wǎng)1具體形狀不限，最優(yōu)選的方案為網(wǎng)身呈弧瓦狀，其截面為圓弧狀，圓弧半徑為R。整流網(wǎng)網(wǎng)身呈波浪狀或呈尖端朝向擴(kuò)壓器21出口方向的尖錐狀，亦可以達(dá)到弧瓦裝整流網(wǎng)的部分效果。[0037] 以弧瓦狀的整流網(wǎng)1為例，整流網(wǎng)1固定方式不限，可選擇在整流網(wǎng)1上開設(shè)有螺栓孔，通過螺栓固定在多翼離心風(fēng)機(jī)2上。其材質(zhì)優(yōu)選為金屬或樹脂材質(zhì)，最好是金屬材質(zhì)；為金屬材質(zhì)時，可在整流網(wǎng)上延伸出支架將整流網(wǎng)固定。[0038] 整流網(wǎng)1網(wǎng)身均勻分布有導(dǎo)流孔，任意一導(dǎo)流孔的中心線與該導(dǎo)流孔所在位置的整流網(wǎng)網(wǎng)身切面相垂直，導(dǎo)流孔的半徑為r，1/40R≤r≤1/24R。[0039] 沿整流網(wǎng)1凸起方向，相鄰導(dǎo)流孔中心線之間的夾角為n，3°≤n≤6°；相鄰導(dǎo)流孔中心線之間的距離為d1，2r+1≤d1≤2r+3。[0040] 整流網(wǎng)1的有效覆蓋角度范圍θ＝360°?Ai；當(dāng)r、n、Ai和a的值確定后，導(dǎo)流孔的孔總面積A＝π*(180°?Ai)/n*r2*(3L4?L3)/2/d1。以擴(kuò)壓器21進(jìn)口處的長寬分別為L和L3，則A＞L·L3。[0041] 這里取L＝120mm、L3＝250mm,擴(kuò)壓器擴(kuò)壓角度為a＝45°，則R＝60mm，導(dǎo)流孔半徑r等于1/30R＝2mm，n＝4°；最優(yōu)選方案取Ai＝160°，則整流網(wǎng)1的有效覆蓋角度范圍θ＝200°；d1＝2r+1＝5mm。取以上最優(yōu)選數(shù)值后，

[0042] A＝π*(360°?Ai)/n*r2*(3L4?L3)/2/d1＝3.14*(360?160)/4*22*(3*310?250)/2/52 2

＝42704mm ,A＞A0＝L·L3＝120*250＝30000mm。

[0043] 以上數(shù)值均采用CFD試算獲取。[0044] 此外，整流網(wǎng)1具有一定的厚度，厚度D∈[2mm,4mm]，D值優(yōu)選為2.5mm，隨著D值增加，整流效果更佳，但對應(yīng)摩擦損失亦會增加。[0045] 如圖9所示，為蝸殼內(nèi)因二次流螺旋上升的氣流，由于二次流的存在，產(chǎn)生如圖8所示的，擴(kuò)壓器21中的氣流速度分布圖，可見得氣流在擴(kuò)壓器21中心位置處流速過小，在擴(kuò)壓器21邊緣處流速過大，氣流分布嚴(yán)重不均；[0046] 增加整流網(wǎng)1后，如圖6B所示，相較于未加裝整流網(wǎng)的圖6A，可使蝸殼中的二次流減少95％以上，基本消除了蝸殼中的二次流，氣流整體分布均勻。[0047] 以上所述，僅為本發(fā)明較佳的具體實(shí)施方式，但本發(fā)明的保護(hù)范圍并不局限于此，任何熟悉本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)方案及其發(fā)明構(gòu)思加以等同替換或改變，都應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的保護(hù)范圍之內(nèi)。