本發(fā)明屬于分離技術(shù)領(lǐng)域，涉及一種廢水回收利用的系統(tǒng)及方法，尤其涉及一種hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)及方法。

背景技術(shù)：

環(huán)氧丙烷(propyleneoxide，簡稱po)是一種重要的基本有機化工原料，po主要用于生產(chǎn)聚醚、丙二醇和異丙醇胺，也能夠作為表面活性劑、破乳劑和農(nóng)藥乳化劑的主要原料，其衍生物廣泛應用于汽車、建筑、食品、煙草、化妝品等行業(yè)，是精細化工產(chǎn)品的重要原料。

目前，生產(chǎn)po的方法包括氯醇法、共氧化法和過氧化氫氧化法(hppo法)，其中hppo法是一種新型環(huán)氧丙烷生產(chǎn)方法，該方法既能夠克服氯醇法對設備腐蝕嚴重、廢液多、廢渣多的缺點，也不存在共氧化法聯(lián)產(chǎn)物多的不足，是目前國際公認的環(huán)境友好型生產(chǎn)方法。該方法工藝流程簡單、產(chǎn)品收率高、無污染且副產(chǎn)品價值高。

hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷產(chǎn)生的廢水中含有丙二醇和丙二醇甲醚及其異構(gòu)體，丙二醇與丙二醇甲醚均為重要的化工原料，丙二醇是一種非常重要的有機合成原料，廣泛應用于食品、醫(yī)藥、化妝品等行業(yè)，可用作不飽和聚酯、環(huán)氧樹脂、聚氨樹脂、增塑劑、表面活性劑的原料，在食品、醫(yī)藥和化妝品工業(yè)中廣泛用作吸濕劑、抗凍劑、潤滑劑和溶劑；由于丙二醇具有吸濕性好、毒性低的特點，在醫(yī)藥工業(yè)中用作調(diào)和劑、防腐劑、軟膏、油膏、藥丸及維生素的溶劑，也用作軟化劑及賦形劑。在食品工業(yè)中用作香料、調(diào)味品及食用色素的溶劑；丙二醇還能用作煙草增濕劑、防霉劑、水果催熟防腐劑、涂料成膜助劑、防凍劑及傳熱介質(zhì)。

丙二醇甲醚的用途包括溶劑、分散劑和稀釋劑，廣泛應用于涂料、油墨、印染、農(nóng)藥、纖維素、丙烯酸酯等工業(yè)；也用作燃料抗凍劑、萃取劑、有色金屬選礦劑以及有機合成材料。

hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷的反應過程中的副反應會生成丙二醇、丙二醇甲醚及丙二醇甲醚異構(gòu)體，副產(chǎn)物產(chǎn)量占主產(chǎn)物環(huán)氧丙烷產(chǎn)量的1-15％，且存在于廢水中。由于hppo法廢水產(chǎn)生量較大，廢水中丙二醇、丙二醇甲醚及丙二醇甲醚異構(gòu)體在廢水中的含量較低，不利于回收，因此目前的處理方法為直接進行污水處理。

cn108862926a公開了一種預處理hppo法制作環(huán)氧丙烷工業(yè)含鹽污水的方法，包括水質(zhì)水量調(diào)節(jié)、ph調(diào)節(jié)、芬頓氧化、沉淀、升溫、ecsb中溫厭氧處理步驟。該方法通過ecsb厭氧處理將大部分codcr以甲烷的形式去除，即消除了含鹽污水中水合肼、環(huán)氧丙烷等有機污染物等對生化處理微生物有毒性和抑制性的污染物。

cn109626711a公開了一種用釔摻雜生物膜處理環(huán)氧丙烷廢水的方法，針對廢水中有機物、鹽含量高的特點，該方法首先將廢水經(jīng)過厭氧處理降低了有機物含量。a/o生化系統(tǒng)反應器中添加了一種釔摻雜膜磺酰胺改性劑的生物膜，有效改善生物膜的抗老化可抗污性能，使用更長久，適用于大流量的廢水處理。

cn103204569a公開了一種用微電解預處理環(huán)氧丙烷廢水的方法，該方法將環(huán)氧丙烷產(chǎn)生的工藝廢水進行冷卻，然后在鋁-硅微電解裝置中進行低壓催化電解處理，廢水由鋁-硅微電解裝置的底部進水，上部出水，電解10-15分鐘，同時向鋁-硅微電解裝置中通入空氣曝氣，經(jīng)過鋁-硅微電解裝置處理的廢水沉降后進入生化池進行生物處理。

上述方法均通過氧化的方法對含油丙二醇、丙二醇甲醚及丙二醇甲醚異構(gòu)體的廢水進行氧化處理，造成了丙二醇、丙二醇甲醚及丙二醇甲醚異構(gòu)體資源的浪費。

對此，提供一種hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，使其對hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷產(chǎn)生的廢水中的副產(chǎn)物進行回收利用，對于提高資源的利用率、降低了廢水后續(xù)氧化處理的難度與時間、提高企業(yè)的經(jīng)濟效益具有重要意義。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

針對現(xiàn)有技術(shù)存在的不足，本發(fā)明的目的在于提供一種hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)及方法，生產(chǎn)環(huán)氧丙烷產(chǎn)生的廢水中含有甲醇、丙二醇、丙二醇甲醚以及丙二醇甲醚的異構(gòu)體，通過蒸發(fā)將廢水分為含有丙二醇的第一含水混合物以及含丙二醇甲醚的第二含水混合物；含丙二醇甲醚的第二含水混合物依次經(jīng)過脫甲醇、濃縮、萃取、脫水以及分離處理后能夠得到丙二醇甲醚及丙二醇甲醚異構(gòu)體產(chǎn)品；含丙二醇的第一含水混合物依次經(jīng)過脫水與脫重后得到丙二醇產(chǎn)品。從而實現(xiàn)使丙二醇甲醚的回收率達到99％以上，丙二醇單甲醚以及丙二醇異單甲醚的純度可達99.5％；丙二醇的回收率可達99％以上，丙二醇的純度可達99.5％。

為達此目的，本發(fā)明采用以下技術(shù)方案：

第一方面，本發(fā)明提供了一種hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，所述hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)包括蒸發(fā)單元、丙二醇回收單元以及丙二醇甲醚回收單元。

所述蒸發(fā)單元包括依次連接的至少兩級蒸發(fā)裝置。

所述丙二醇回收單元包括依次連接的至少兩級丙二醇精餾塔，第一級丙二醇精餾塔的進料口與最后一級蒸發(fā)裝置的出液口連接。

所述丙二醇甲醚回收單元包括依次連接的脫甲醇裝置、濃縮裝置、萃取裝置、萃取回收裝置、脫水裝置與分離裝置，所述蒸發(fā)單元的排氣口與脫甲醇裝置的進料口連接。

hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷的副產(chǎn)物存在于廢水中，通過對廢水中存在的丙二醇、丙二醇甲醚以及丙二醇甲醚異構(gòu)體進行回收，提高了資源利用率，并降低了廢水中的cod，便于后續(xù)處理。

本發(fā)明所述蒸發(fā)單元用于蒸發(fā)原料廢水，使原料廢水分為含有丙二醇的溶液與含有丙二醇甲醚的溶液，含有丙二醇的溶液依次經(jīng)過脫水與脫重后得到丙二醇產(chǎn)品，含有丙二醇甲醚的溶液依次經(jīng)過脫甲醇、濃縮、萃取、脫水以及分離處理后能夠得到丙二醇甲醚及丙二醇甲醚異構(gòu)體產(chǎn)品。

優(yōu)選地，所述蒸發(fā)單元包括依次連接的2-4級蒸發(fā)裝置，各級蒸發(fā)裝置的排氣口與脫甲醇裝置的進料口連接。本發(fā)明通過使用至少兩級蒸發(fā)裝置提高了丙二醇的分離效果，從而保證了丙二醇產(chǎn)品的純度；優(yōu)選地，考慮到原料廢水中副產(chǎn)物的質(zhì)量分數(shù)為2-10wt％以及設備成本，所述蒸發(fā)單元包括依次連接的2-4級蒸發(fā)裝置，各級蒸發(fā)裝置的排氣口與脫甲醇裝置的進料口連接；進一步優(yōu)選為依次連接的2級蒸發(fā)裝置，各級蒸發(fā)裝置的排氣口與脫甲醇裝置的進料口連接。

優(yōu)選地，所述蒸發(fā)裝置為蒸發(fā)器。

優(yōu)選地，所述丙二醇回收單元包括2-4級丙二醇精餾塔，例如可以是2級、3級或4級，綜合考慮精餾效率與設備投資，所述丙二醇回收單元包括依次連接的2級丙二醇精餾塔。

優(yōu)選地，所述脫甲醇裝置包括至少一級脫甲醇精餾塔，最后一級脫甲醇精餾塔的塔底出料口與濃縮裝置的進料口連接。綜合考慮脫甲醇效果與設備成本，本發(fā)明所述脫甲醇裝置包括一級脫甲醇精餾塔。

優(yōu)選地，所述濃縮裝置包括至少一級濃縮精餾塔，最后一級濃縮精餾塔的塔頂出料口與萃取裝置的進料口連接。綜合考慮濃縮效果與設備成本，本發(fā)明所述濃縮裝置包括一級濃縮精餾塔。

優(yōu)選地，所述萃取裝置包括依次連接的萃取混合器與萃取分離器，所述萃取混合器的進料口與最后一級濃縮精餾塔的塔頂出料口連接。

本發(fā)明所述萃取混合器用于將濃縮精餾塔的塔頂出料與萃取劑進行混合，得到萃取混合液；所述萃取分離器用于將萃取混合液靜置分層。

優(yōu)選地，所述萃取回收裝置包括至少一級萃取回收精餾塔，最后一級萃取回收精餾塔的塔頂出料口與脫水裝置的進料口連接；綜合考慮回收效果與設備成本，本發(fā)明所述萃取回收裝置包括一級萃取回收精餾塔，萃取回收精餾塔的塔頂出料口與脫水裝置的進料口連接，萃取回收精餾塔的塔底出料口與萃取混合器連接，從而實現(xiàn)萃取劑的回收利用。

優(yōu)選地，所述脫水裝置包括至少一級脫水精餾塔，第一級脫水精餾塔的進料口與最后一級萃取回收精餾塔的塔頂出料口連接，最后一級脫水精餾塔的塔底出料口與分離裝置的進料口連接。綜合考慮脫水效果與設備成本，所述脫水裝置包括一級脫水精餾塔，脫水精餾塔的進料口與萃取回收精餾塔的塔頂出料口連接，脫水精餾塔的塔底出料口與分離裝置的進料口連接。

優(yōu)選地，所述分離裝置包括至少一級分離精餾塔，第一級分離精餾塔的進料口與最后以及脫水精餾塔的塔底出料口連接。綜合考慮分離成本，本發(fā)明所述分離裝置包括一級分離精餾塔，分離精餾塔的進料口與脫水精餾塔的塔底出料口連接，分離精餾塔的塔頂產(chǎn)物為丙二醇單甲醚，分離精餾塔的塔底產(chǎn)物為丙二醇甲醚異構(gòu)體。

優(yōu)選地，所述脫甲醇精餾塔、濃縮精餾塔、萃取回收精餾塔、脫水精餾塔、分離精餾塔以及丙二醇精餾塔分別獨立地為填料塔。

優(yōu)選地，所述脫甲醇精餾塔的理論塔板數(shù)為10-50塊，例如可以是10塊、15塊、20塊、25塊、30塊、35塊、40塊、45塊或50塊，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其余為列舉的數(shù)值同樣適用。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以根據(jù)處理原料廢水的實際組成，在10-50塊理論塔板數(shù)的條件下對填料塔的床層高度及操作條件進行合理設計。

優(yōu)選地，所述濃縮精餾塔的理論塔板數(shù)為5-30塊，例如可以是5塊、10塊、15塊、20塊、25塊或30塊，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其余為列舉的數(shù)值同樣適用。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以根據(jù)處理原料廢水的實際組成，在5-30塊理論塔板數(shù)的條件下對填料塔的床層高度及操作條件進行合理設計。

優(yōu)選地，所述萃取回收精餾塔的理論塔板數(shù)為5-30塊，例如可以是5塊、8塊、10塊、12塊、15塊、18塊、20塊、22塊、24塊、26塊、28塊或30塊，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其余為列舉的數(shù)值同樣適用。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以根據(jù)處理原料廢水的實際組成，在5-30塊理論塔板數(shù)的條件下對填料塔的床層高度及操作條件進行合理設計。

優(yōu)選地，所述脫水精餾塔的理論塔板數(shù)為10-50塊，例如可以是10塊、15塊、20塊、25塊、30塊、35塊、40塊、45塊或50塊，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其余為列舉的數(shù)值同樣適用。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以根據(jù)處理原料廢水的實際組成，在10-50塊理論塔板數(shù)的條件下對填料塔的床層高度及操作條件進行合理設計。

優(yōu)選地，所述分離精餾塔的理論塔板數(shù)為10-60塊，例如可以是10塊、15塊、20塊、25塊、30塊、35塊、40塊、45塊、50塊、55塊或60塊，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其余為列舉的數(shù)值同樣適用。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以根據(jù)處理原料廢水的實際組成，在10-60塊理論塔板數(shù)的條件下對填料塔的床層高度及操作條件進行合理設計。

優(yōu)選地，所述丙二醇精餾塔的理論塔板數(shù)為10-50塊，例如可以是10塊、15塊、20塊、25塊、30塊、35塊、40塊、45塊或50塊，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其余為列舉的數(shù)值同樣適用。本領(lǐng)域技術(shù)人員可以根據(jù)處理原料廢水的實際組成，在10-50塊理論塔板數(shù)的條件下對填料塔的床層高度及操作條件進行合理設計。

優(yōu)選地，所述蒸發(fā)單元還設置有熱量回收裝置，蒸發(fā)裝置的排氣口與熱量回收裝置連接后，再與第一級脫甲醇精餾塔連接；進一步優(yōu)選地，所述熱量回收裝置為換熱器，通過對蒸發(fā)裝置的蒸汽進行熱量回收，提高了熱量利用率，從而能夠達到節(jié)能減排的目的。

本發(fā)明所述hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)還包括連接管道上的閥門與輸送裝置，本領(lǐng)域人員可根據(jù)工藝需要進行合理設置，本發(fā)明在此不在贅述。

作為本發(fā)明所述hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)的優(yōu)選技術(shù)方案，所述hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)包括蒸發(fā)單元、丙二醇回收單元以及丙二醇甲醚回收單元。

所述蒸發(fā)單元包括換熱器以及依次連接的第一蒸發(fā)器與第二蒸發(fā)器。

所述丙二醇回收單元包括依次連接的第一丙二醇精餾塔與第二丙二醇精餾塔，第一丙二醇精餾塔的底部出料口與第二丙二醇精餾塔的進料口連接；第一丙二醇精餾塔的進料口與第二蒸發(fā)器的排液口連接。

所述丙二醇甲醚回收單元包括依次連接的脫甲醇精餾塔、濃縮精餾塔、萃取混合器、萃取分離器、萃取回收精餾塔、脫水精餾塔與分離精餾塔，萃取回收精餾塔的塔底出料口與萃取混合器連接。第一蒸發(fā)器的排氣口通過換熱器后與脫甲醇精餾塔的進料口連接，第二蒸發(fā)器的排氣口與脫甲醇精餾塔獨立地連接。

所述脫甲醇精餾塔、濃縮精餾塔、萃取回收精餾塔、脫水精餾塔、分離精餾塔、第一丙二醇精餾塔與第二丙二醇精餾塔分別獨立地為填料塔。

第二方面，本發(fā)明提供了一種應用如第一方面所述的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)回收副產(chǎn)物的方法，所述方法包括如下步驟：

(1)蒸發(fā)原料廢水，蒸發(fā)產(chǎn)生的氣體進行第一精餾，得到甲醇與含丙二醇甲醚溶液；

(2)對步驟(1)產(chǎn)生的含丙二醇甲醚溶液進行第二精餾，得到濃縮丙二醇甲醚溶液；

(3)萃取步驟(2)所得濃縮丙二醇甲醚溶液，然后對萃取液進行第三精餾，得到粗丙二醇甲醚；

(4)對步驟(3)所得粗丙二醇甲醚進行第四精餾，得到脫水丙二醇甲醚液；

(5)對步驟(4)所得脫水丙二醇甲醚液進行第五精餾，分別得到丙二醇單甲醚與丙二醇甲醚異構(gòu)體；

(6)步驟(1)所述蒸發(fā)后的蒸發(fā)余液進行精餾處理，得到丙二醇；

步驟(2)-(5)與步驟(6)相對獨立。

優(yōu)選地，步驟(1)所述蒸發(fā)的溫度為115-180℃，例如可以是115℃、120℃、130℃、140℃、150℃、160℃、170℃或180℃，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用；蒸發(fā)的相對壓力為0-0.5mpa，例如可以是0mpa、0.05mpa、0.08mpa、0.1mpa、0.2mpa、0.3mpa、0.4mpa或0.5mpa，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用。

進一步優(yōu)選地，第一蒸發(fā)器內(nèi)的溫度為120-180℃，相對壓力為0.15-0.5mpa；第二蒸發(fā)器內(nèi)的溫度為115-170℃，相對壓力為0-0.45mpa。

優(yōu)選地，步驟(1)所述第一精餾的塔釜溫度為80-130℃，例如可以是80℃、85℃、90℃、95℃、100℃、105℃、110℃、115℃、120℃、125℃或130℃，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用；相對壓力為-0.05mpa至0.5mpa，例如可以是-0.05mpa、-0.03mpa、0mpa、0.03mpa、0.05mpa、0.08mpa、0.1mpa、0.12mpa或0.15mpa，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用。

優(yōu)選地，步驟(2)所述第二精餾的塔釜溫度為90-180℃，例如可以是90℃、100℃、110℃、120℃、130℃、140℃、150℃、160℃、170℃或180℃，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用；相對壓力為-0.05mpa至0.5mpa，例如可以是-0.05mpa、-0.03mpa、0mpa、0.05mpa、0.1mpa、0.15mpa、0.2mpa、0.25mpa、0.3mpa、0.35mpa、0.4mpa、0.45mpa或0.5mpa，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用。

優(yōu)選地，步驟(3)所述萃取的萃取劑包括三氟二氯乙烷和/或三氟三氯乙烷，優(yōu)選為三氟三氯乙烷。

優(yōu)選地，步驟(3)所述第三精餾的塔釜溫度為80-150℃，例如可以是80℃、90℃、100℃、110℃、120℃、130℃、140℃或150℃，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用；相對壓力為-0.05-0.3mpa，例如可以是-0.05mpa、0mpa、0.05mpa、0.1mpa、0.15mpa、0.2mpa、0.25mpa或0.3mpa，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用。

優(yōu)選地，步驟(4)所述第四精餾的塔釜溫度為80-190℃，例如可以是80℃、90℃、100℃、110℃、120℃、130℃、140℃、150℃、160℃、170℃、180℃或190℃，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用；相對壓力為-0.08mpa至0.5mpa例如可以是-0.08mpa、-0.05mpa、0mpa、0.1mpa、0.2mpa、0.3mpa、0.4mpa或0.5mpa，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用。

優(yōu)選地，步驟(5)所述第五精餾的塔釜溫度為90-160℃，例如可以是90℃、100℃、110℃、120℃、130℃、140℃、150℃或160℃，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用；相對壓力為-0.05mpa至0.15mpa，例如可以是-0.05mpa、0mpa、0.05mpa、0.1mpa或0.15mpa，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用。

優(yōu)選地，步驟(6)所述精餾處理的塔釜溫度為130-220℃，例如可以是130℃、140℃、150℃、160℃、170℃、180℃、190℃、200℃、210℃或220℃，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用；相對壓力為-0.09mpa至0.1mpa，例如可以是-0.09mpa、-0.05mpa、-0.03mpa、0mpa、0.03mpa、0.05mpa、0.08mpa或0.1mpa，但不限于所列舉的數(shù)值，數(shù)值范圍內(nèi)其他未列舉的數(shù)值同樣適用。

進一步優(yōu)選地，第一丙二醇精餾塔的塔釜溫度為130-220℃；相對壓力為-0.09mpa至0.1mpa；第二丙二醇精餾塔的塔釜溫度為160-220℃，相對壓力為-0.09mpa至0.1mpa。

作為第二方面所述方法的優(yōu)選技術(shù)方案，所述方法包括如下步驟：

(1)115-180℃、相對壓力為0-0.5mpa的條件下蒸發(fā)原料廢水，蒸發(fā)產(chǎn)生的氣體在塔釜溫度為80-130℃、相對壓力為-0.05mpa至0.15mpa的條件下進行第一精餾，第一精餾的理論塔板數(shù)為10-50塊，得到甲醇與含丙二醇甲醚溶液；

(2)對步驟(1)產(chǎn)生的含丙二醇甲醚溶液在塔釜溫度為90-180℃、相對壓力為-0.05mpa至0.5mpa的條件下進行第二精餾，第二精餾的理論塔板數(shù)為5-30塊，得到濃縮丙二醇甲醚溶液；

(3)萃取步驟(2)所得濃縮丙二醇甲醚溶液，然后對萃取液在塔釜溫度為80-150℃、相對壓力為-0.05mpa至0.3mpa的條件下進行第三精餾，第三精餾的理論塔板數(shù)為5-30塊，得到粗丙二醇甲醚；

(4)對步驟(3)所得粗丙二醇甲醚在塔釜溫度為80-190℃、相對壓力為-0.08mpa至0.5mpa的條件下進行第四精餾，第四精餾的理論塔板數(shù)為10-50塊，得到脫水丙二醇甲醚液；

(5)對步驟(4)所得脫水丙二醇甲醚液在塔釜溫度為90-160℃、相對壓力為-0.05mpa至0.15mpa的條件下進行第五精餾，第五精餾的理論塔板數(shù)為10-60塊，分別得到丙二醇單甲醚與丙二醇甲醚異構(gòu)體；

(6)步驟(1)所述蒸發(fā)后的蒸發(fā)余液在塔釜溫度為130-220℃、相對壓力為-0.09mpa至0.1mpa的條件下進行精餾處理，精餾處理的理論塔板數(shù)為10-50塊，得到丙二醇；

步驟(2)-(5)與步驟(6)相對獨立。

所述系統(tǒng)是指設備系統(tǒng)、裝置系統(tǒng)或生產(chǎn)裝置。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的有益效果為：

(1)本發(fā)明對hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷時的廢水進行回收利用，達到了節(jié)能減排的效果，且能夠提高后續(xù)氧化處理時的效率；

(2)本發(fā)明對hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷時的廢水進行回收利用，丙二醇甲醚的回收率達到99％以上，丙二醇單甲醚以及丙二醇異單甲醚的純度可達99.5％；丙二醇的回收率可達99％以上，丙二醇的純度可達99.5％。

附圖說明

圖1為實施例1提供的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為實施例4提供的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。

其中：11，第一蒸發(fā)器；12，第二蒸發(fā)器；2，脫甲醇精餾塔；3，濃縮精餾塔；41，萃取混合器；42，萃取分離器；5，萃取回收精餾塔；6，脫水精餾塔；7，分離精餾塔；81，第一丙二醇精餾塔；82，第二丙二醇精餾塔；9，換熱器。

具體實施方式

下面結(jié)合附圖并通過具體實施方式來進一步說明本發(fā)明的技術(shù)方案。

實施例1

本實施例提供了一種hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，所述hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)包括蒸發(fā)單元、丙二醇回收單元以及丙二醇甲醚回收單元。

所述蒸發(fā)單元包括依次連接的第一蒸發(fā)器11與第二蒸發(fā)器12。

所述丙二醇回收單元包括依次連接的第一丙二醇精餾塔81與第二丙二醇精餾塔82，第一丙二醇精餾塔81的底部出料口與第二丙二醇精餾塔82的進料口連接；第一丙二醇精餾塔81的進料口與第二蒸發(fā)器12的排液口連接。

所述丙二醇甲醚回收單元包括依次連接的脫甲醇精餾塔2、濃縮精餾塔3、萃取混合器41、萃取分離器42、萃取回收精餾塔5、脫水精餾塔6與分離精餾塔，萃取回收精餾塔5的塔底出料口與萃取混合器41連接。第一蒸發(fā)器11的排氣口與脫甲醇精餾塔2的進料口連接，第二蒸發(fā)器12的排氣口與脫甲醇精餾塔2獨立地連接。

所述脫甲醇精餾塔2、濃縮精餾塔3、萃取回收精餾塔5、脫水精餾塔6、分離精餾塔、第一丙二醇精餾塔81與第二丙二醇精餾塔82分別獨立地為填料塔。

所述脫甲醇精餾塔2的理論塔板數(shù)為35塊；濃縮精餾塔3的理論塔板數(shù)為25塊；萃取回收精餾塔5的理論塔板數(shù)為22塊；脫水精餾塔6的理論塔板數(shù)為35塊；分離精餾塔的理論塔板數(shù)為45塊；第一丙二醇精餾塔81的理論塔板數(shù)為25塊；第二丙二醇精餾塔82的理論塔板數(shù)為20塊。

實施例2

本實施例提供了一種hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，所述hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)包括蒸發(fā)單元、丙二醇回收單元以及丙二醇甲醚回收單元。

所述蒸發(fā)單元包括依次連接的第一蒸發(fā)器11與第二蒸發(fā)器12。

所述丙二醇回收單元包括依次連接的第一丙二醇精餾塔81與第二丙二醇精餾塔82，第一丙二醇精餾塔81的底部出料口與第二丙二醇精餾塔82的進料口連接；第一丙二醇精餾塔81的進料口與第二蒸發(fā)器12的排液口連接。

所述丙二醇甲醚回收單元包括依次連接的脫甲醇精餾塔2、濃縮精餾塔3、萃取混合器41、萃取分離器42、萃取回收精餾塔5、脫水精餾塔6與分離精餾塔，萃取回收精餾塔5的塔底出料口與萃取混合器41連接。第一蒸發(fā)器11的排氣口與脫甲醇精餾塔2的進料口連接，第二蒸發(fā)器12的排氣口與脫甲醇精餾塔2獨立地連接。

所述脫甲醇精餾塔2、濃縮精餾塔3、萃取回收精餾塔5、脫水精餾塔6、分離精餾塔、第一丙二醇精餾塔81與第二丙二醇精餾塔82分別獨立地為填料塔。

所述脫甲醇精餾塔2的理論塔板數(shù)為10塊；濃縮精餾塔3的理論塔板數(shù)為5塊；萃取回收精餾塔5的理論塔板數(shù)為5塊；脫水精餾塔6的理論塔板數(shù)為10塊；分離精餾塔的理論塔板數(shù)為10塊；第一丙二醇精餾塔81的理論塔板數(shù)為10塊；第二丙二醇精餾塔82的理論塔板數(shù)為10塊。

實施例3

本實施例提供了一種hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，所述hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)包括蒸發(fā)單元、丙二醇回收單元以及丙二醇甲醚回收單元。

所述蒸發(fā)單元包括依次連接的第一蒸發(fā)器11與第二蒸發(fā)器12。

所述丙二醇回收單元包括依次連接的第一丙二醇精餾塔81與第二丙二醇精餾塔82，第一丙二醇精餾塔81的底部出料口與第二丙二醇精餾塔82的進料口連接；第一丙二醇精餾塔81的進料口與第二蒸發(fā)器12的排液口連接。

所述丙二醇甲醚回收單元包括依次連接的脫甲醇精餾塔2、濃縮精餾塔3、萃取混合器41、萃取分離器42、萃取回收精餾塔5、脫水精餾塔6與分離精餾塔，萃取回收精餾塔5的塔底出料口與萃取混合器41連接。第一蒸發(fā)器11的排氣口與脫甲醇精餾塔2的進料口連接，第二蒸發(fā)器12的排氣口與脫甲醇精餾塔2獨立地連接。

所述脫甲醇精餾塔2、濃縮精餾塔3、萃取回收精餾塔5、脫水精餾塔6、分離精餾塔、第一丙二醇精餾塔81與第二丙二醇精餾塔82分別獨立地為填料塔。

所述脫甲醇精餾塔2的理論塔板數(shù)為50塊；濃縮精餾塔3的理論塔板數(shù)為30塊；萃取回收精餾塔5的理論塔板數(shù)為30塊；脫水精餾塔6的理論塔板數(shù)為50塊；分離精餾塔的理論塔板數(shù)為60塊；第一丙二醇精餾塔81的理論塔板數(shù)為50塊；第二丙二醇精餾塔82的理論塔板數(shù)為50塊。

實施例4

本實施例提供了一種hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，所述hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖如圖2所示，包括蒸發(fā)單元、丙二醇回收單元以及丙二醇甲醚回收單元。

所述蒸發(fā)單元包括換熱器9以及依次連接的第一蒸發(fā)器11與第二蒸發(fā)器12。

所述丙二醇回收單元包括依次連接的第一丙二醇精餾塔81與第二丙二醇精餾塔82，第一丙二醇精餾塔81的底部出料口與第二丙二醇精餾塔82的進料口連接；第一丙二醇精餾塔81的進料口與第二蒸發(fā)器12的排液口連接。

所述丙二醇甲醚回收單元包括依次連接的脫甲醇精餾塔2、濃縮精餾塔3、萃取混合器41、萃取分離器42、萃取回收精餾塔5、脫水精餾塔6與分離精餾塔，萃取回收精餾塔5的塔底出料口與萃取混合器41連接。第一蒸發(fā)器11的排氣口通過換熱器9后與脫甲醇精餾塔2的進料口連接，第二蒸發(fā)器12的排氣口與脫甲醇精餾塔2獨立地連接。

所述脫甲醇精餾塔2、濃縮精餾塔3、萃取回收精餾塔5、脫水精餾塔6、分離精餾塔、第一丙二醇精餾塔81與第二丙二醇精餾塔82分別獨立地為填料塔。

所述脫甲醇精餾塔2的理論塔板數(shù)為35塊；濃縮精餾塔3的理論塔板數(shù)為25塊；萃取回收精餾塔5的理論塔板數(shù)為22塊；脫水精餾塔6的理論塔板數(shù)為35塊；分離精餾塔的理論塔板數(shù)為30塊；第一丙二醇精餾塔81的理論塔板數(shù)為25塊；第二丙二醇精餾塔82的理論塔板數(shù)為20塊。

應用例1

本應用例提供了一種應用實施例1提供的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)回收原料廢水中副產(chǎn)物的方法，所述方法包括如下步驟：

(1)將原料廢水在第一蒸發(fā)器11內(nèi)進行蒸發(fā)，蒸發(fā)的溫度為155℃、壓力為0.4mpa；第一蒸發(fā)器11底部液體進入第二蒸發(fā)器12再次蒸發(fā)，蒸發(fā)的溫度為145℃、壓力為0.2mpa；第一蒸發(fā)器11的與第二蒸發(fā)器12的頂部蒸發(fā)氣體進入脫甲醇精餾塔2；

(2)第一蒸發(fā)器11與第二蒸發(fā)器12的頂部蒸發(fā)氣體進入脫甲醇精餾塔2進行精餾，精餾的塔釜溫度為118℃、相對壓力為0.06mpa；甲醇從塔頂脫除，塔底為含丙二醇甲醚和水的混合物；

(3)含丙二醇甲醚和水的混合物進入濃縮精餾塔3進行精餾，精餾的塔釜溫度為124℃、相對壓力為0.11mpa；塔底廢水排出，塔頂?shù)玫綕饪s后的丙二醇甲醚；

(4)濃縮后的丙二醇甲醚與三氟三氯乙烷在萃取混合器41內(nèi)混合，混合后的物料進入萃取分離器42，頂部萃余液為廢水，底部萃取液進入萃取精餾塔；

(5)萃取液進入萃取精餾塔進行精餾，精餾的塔釜溫度為134℃、相對壓力為0.06mpa；萃取精餾塔塔頂?shù)玫酱直技酌?；塔底得到的萃取劑回流至萃取混合?1循環(huán)利用；

(6)粗丙二醇甲醚流入脫水精餾塔6進行精餾，精餾的塔釜溫度為138℃、相對壓力為0.06mpa；塔頂脫除廢水，塔底物料進入分離精餾塔進行精餾，精餾的塔釜溫度為114℃、相對壓力為-0.04mpa，塔頂?shù)玫奖紗渭酌?，塔底得到丙二醇甲醚異?gòu)體；

(7)步驟(1)第二蒸發(fā)器12的底部液體進入第一丙二醇精餾塔81，精餾的塔釜溫度為148℃、相對壓力為-0.075mpa，塔頂脫除廢水，塔底得到粗丙二醇；粗丙二醇進入第二丙二醇精餾塔82，精餾的塔釜溫度為180℃、相對壓力為-0.075mpa，塔頂?shù)玫奖肌?br />
步驟(2)-(6)與步驟(7)相對獨立。

本應用例丙二醇甲醚的回收率達到99％以上，丙二醇單甲醚以及丙二醇異單甲醚的純度可達99.5％；丙二醇的回收率可達99％以上，丙二醇的純度可達99.5％。

應用例2

本應用例提供了一種應用實施例2提供的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)回收原料廢水中副產(chǎn)物的方法，所述方法包括如下步驟：

(1)將原料廢水在第一蒸發(fā)器11內(nèi)進行蒸發(fā)，蒸發(fā)的溫度為147℃、壓力為0.3mpa；第一蒸發(fā)器11底部液體進入第二蒸發(fā)器12再次蒸發(fā)，蒸發(fā)的溫度為138℃、壓力為0.15mpa；第一蒸發(fā)器11的與第二蒸發(fā)器12的頂部蒸發(fā)氣體進入脫甲醇精餾塔2；

(2)第一蒸發(fā)器11與第二蒸發(fā)器12的頂部蒸發(fā)氣體進入脫甲醇精餾塔2進行精餾，精餾的塔釜溫度為80℃、相對壓力為-0.05mpa；甲醇從塔頂脫除，塔底為含丙二醇甲醚和水的混合物；

(3)含丙二醇甲醚和水的混合物進入濃縮精餾塔3進行精餾，精餾的塔釜溫度為90℃、相對壓力為-0.05mpa；塔底廢水排出，塔頂?shù)玫綕饪s后的丙二醇甲醚；

(4)濃縮后的丙二醇甲醚與三氟三氯乙烷在萃取混合器41內(nèi)混合，混合后的物料進入萃取分離器42，頂部萃余液為廢水，底部萃取液進入萃取精餾塔；

(5)萃取液進入萃取精餾塔進行精餾，精餾的塔釜溫度為80℃、相對壓力為-0.05mpa；萃取精餾塔塔頂?shù)玫酱直技酌?；塔底得到的萃取劑回流至萃取混合?1循環(huán)利用；

(6)粗丙二醇甲醚流入脫水精餾塔6進行精餾，精餾的塔釜溫度為80℃、相對壓力為-0.08mpa；塔頂脫除廢水，塔底物料進入分離精餾塔進行精餾，精餾的塔釜溫度為90℃、相對壓力為-0.05mpa，塔頂?shù)玫奖紗渭酌?，塔底得到丙二醇甲醚異?gòu)體；

(7)步驟(1)第二蒸發(fā)器12的底部液體進入第一丙二醇精餾塔81，精餾的塔釜溫度為130℃、相對壓力為-0.09mpa，塔頂脫除廢水，塔底得到粗丙二醇；粗丙二醇進入第二丙二醇精餾塔82，精餾的塔釜溫度為160℃、相對壓力為-0.09mpa，塔頂?shù)玫奖肌?br />
步驟(2)-(6)與步驟(7)相對獨立。

本應用例丙二醇甲醚的回收率達到99％以上，丙二醇單甲醚以及丙二醇異單甲醚的純度可達99.5％；丙二醇的回收率可達99％以上，丙二醇的純度可達99.5％。

應用例3

本應用例提供了一種應用實施例3提供的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)回收原料廢水中副產(chǎn)物的方法，所述方法包括如下步驟：

(1)將原料廢水在第一蒸發(fā)器11內(nèi)進行蒸發(fā)，蒸發(fā)的溫度為142℃、壓力為0.25mpa；第一蒸發(fā)器11底部液體進入第二蒸發(fā)器12再次蒸發(fā)，蒸發(fā)的溫度為131℃、壓力為0.1mpa；第一蒸發(fā)器11的與第二蒸發(fā)器12的頂部蒸發(fā)氣體進入脫甲醇精餾塔2；

(2)第一蒸發(fā)器11與第二蒸發(fā)器12的頂部蒸發(fā)氣體進入脫甲醇精餾塔2進行精餾，精餾的塔釜溫度為130℃、相對壓力為0.15mpa；甲醇從塔頂脫除，塔底為含丙二醇甲醚和水的混合物；

(3)含丙二醇甲醚和水的混合物進入濃縮精餾塔3進行精餾，精餾的塔釜溫度為180℃、相對壓力為0.5mpa；塔底廢水排出，塔頂?shù)玫綕饪s后的丙二醇甲醚；

(4)濃縮后的丙二醇甲醚與三氟三氯乙烷在萃取混合器41內(nèi)混合，混合后的物料進入萃取分離器42，頂部萃余液為廢水，底部萃取液進入萃取精餾塔；

(5)萃取液進入萃取精餾塔進行精餾，精餾的塔釜溫度為150℃、相對壓力為0.3mpa；萃取精餾塔塔頂?shù)玫酱直技酌?；塔底得到的萃取劑回流至萃取混合?1循環(huán)利用；

(6)粗丙二醇甲醚流入脫水精餾塔6進行精餾，精餾的塔釜溫度為190℃、相對壓力為0.5mpa；塔頂脫除廢水，塔底物料進入分離精餾塔進行精餾，精餾的塔釜溫度為160℃、相對壓力為0.15mpa，塔頂?shù)玫奖紗渭酌?，塔底得到丙二醇甲醚異?gòu)體；

(7)步驟(1)第二蒸發(fā)器12的底部液體進入第一丙二醇精餾塔81，精餾的塔釜溫度為220℃、相對壓力為0.1mpa，塔頂脫除廢水，塔底得到粗丙二醇；粗丙二醇進入第二丙二醇精餾塔82，精餾的塔釜溫度為220℃、相對壓力為0.1mpa，塔頂?shù)玫奖肌?br />
步驟(2)-(6)與步驟(7)相對獨立。

本應用例丙二醇甲醚的回收率達到99％以上，丙二醇單甲醚以及丙二醇異單甲醚的純度可達99.5％；丙二醇的回收率可達99％以上，丙二醇的純度可達99.5％。

應用例4

本應用例提供了一種應用實施例4提供的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)回收原料廢水中副產(chǎn)物的方法，所述方法包括如下步驟：

(1)將原料廢水在第一蒸發(fā)器11內(nèi)進行蒸發(fā)，蒸發(fā)的溫度為137℃、壓力為0.2mpa；第一蒸發(fā)器11底部液體進入第二蒸發(fā)器12再次蒸發(fā)，蒸發(fā)的溫度為122℃、壓力為0.05mpa；第一蒸發(fā)器11的頂部蒸發(fā)氣體經(jīng)過換熱器9換熱后進入脫甲醇精餾塔2，第二蒸發(fā)器12的頂部蒸汽進入脫甲醇精餾塔2；

(2)第一蒸發(fā)器11與第二蒸發(fā)器12的頂部蒸發(fā)氣體進入脫甲醇精餾塔2進行精餾，精餾的塔釜溫度為118℃、相對壓力為0.06mpa；甲醇從塔頂脫除，塔底為含丙二醇甲醚和水的混合物；

(3)含丙二醇甲醚和水的混合物進入濃縮精餾塔3進行精餾，精餾的塔釜溫度為124℃、相對壓力為0.11mpa；塔底廢水排出，塔頂?shù)玫綕饪s后的丙二醇甲醚；

(4)濃縮后的丙二醇甲醚與三氟三氯乙烷在萃取混合器41內(nèi)混合，混合后的物料進入萃取分離器42，頂部萃余液為廢水，底部萃取液進入萃取精餾塔；

(5)萃取液進入萃取精餾塔進行精餾，精餾的塔釜溫度為134℃、相對壓力為0.06mpa；萃取精餾塔塔頂?shù)玫酱直技酌眩凰椎玫降妮腿┗亓髦凛腿』旌掀?1循環(huán)利用；

(6)粗丙二醇甲醚流入脫水精餾塔6進行精餾，精餾的塔釜溫度為138℃、相對壓力為0.06mpa；塔頂脫除廢水，塔底物料進入分離精餾塔進行精餾，精餾的塔釜溫度為114℃、相對壓力為-0.04mpa，塔頂?shù)玫奖紗渭酌?，塔底得到丙二醇甲醚異?gòu)體；

(7)步驟(1)第二蒸發(fā)器12的底部液體進入第一丙二醇精餾塔81，精餾的塔釜溫度為167℃、相對壓力為-0.05mpa，塔頂脫除廢水，塔底得到粗丙二醇；粗丙二醇進入第二丙二醇精餾塔82，精餾的塔釜溫度為199℃、相對壓力為-0.05mpa，塔頂?shù)玫奖肌?br />
步驟(2)-(6)與步驟(7)相對獨立。

本應用例丙二醇甲醚的回收率達到99％以上，丙二醇單甲醚以及丙二醇異單甲醚的純度可達99.5％；丙二醇的回收率可達99％以上，丙二醇的純度可達99.5％。

綜上所述，本發(fā)明對hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷時的廢水進行回收利用，達到了節(jié)能減排的效果，且能夠提高后續(xù)氧化處理時的效率；本發(fā)明對hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷時的廢水進行回收利用，丙二醇甲醚的回收率達到99％以上，丙二醇單甲醚以及丙二醇異單甲醚的純度可達99.5％；丙二醇的回收率可達99％以上，丙二醇的純度可達99.5％。

申請人聲明，以上所述僅為本發(fā)明的具體實施方式，但本發(fā)明的保護范圍并不局限于此，所屬技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員應該明了，任何屬于本技術(shù)領(lǐng)域的技術(shù)人員在本發(fā)明揭露的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到的變化或替換，均落在本發(fā)明的保護范圍和公開范圍之內(nèi)。

技術(shù)特征：

1.一種hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，其特征在于，所述hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)包括蒸發(fā)單元、丙二醇回收單元以及丙二醇甲醚回收單元；

所述蒸發(fā)單元包括依次連接的至少兩級蒸發(fā)裝置；

所述丙二醇回收單元包括依次連接的至少兩級丙二醇精餾塔，第一級丙二醇精餾塔的進料口與最后一級蒸發(fā)裝置的出液口連接；

所述丙二醇甲醚回收單元包括依次連接的脫甲醇裝置、濃縮裝置、萃取裝置、萃取回收裝置、脫水裝置與分離裝置，所述蒸發(fā)單元的排氣口與脫甲醇裝置的進料口連接。

2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，其特征在于，所述蒸發(fā)單元包括依次連接的2-4級蒸發(fā)裝置，各級蒸發(fā)裝置的排氣口與脫甲醇裝置的進料口連接。

3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，其特征在于，所述蒸發(fā)裝置為蒸發(fā)器。

4.根據(jù)權(quán)利要求1-3任一項所述的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，其特征在于，所述丙二醇回收單元包括2-4級丙二醇精餾塔。

5.根據(jù)權(quán)利要求1-4任一項所述的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，其特征在于，所述脫甲醇裝置包括至少一級脫甲醇精餾塔，最后一級脫甲醇精餾塔的塔底出料口與濃縮裝置的進料口連接；

優(yōu)選地，所述濃縮裝置包括至少一級濃縮精餾塔，最后一級濃縮精餾塔的塔頂出料口與萃取裝置的進料口連接；

優(yōu)選地，所述萃取裝置包括依次連接的萃取混合器與萃取分離器，所述萃取混合器的進料口與最后一級濃縮精餾塔的塔頂出料口連接；

優(yōu)選地，所述萃取回收裝置包括至少一級萃取回收精餾塔，最后一級萃取回收精餾塔的塔頂出料口與脫水裝置的進料口連接；

優(yōu)選地，所述脫水裝置包括至少一級脫水精餾塔，第一級脫水精餾塔的進料口與最后一級萃取回收精餾塔的塔頂出料口連接，最后一級脫水精餾塔的塔底出料口與分離裝置的進料口連接；

優(yōu)選地，所述分離裝置包括至少一級分離精餾塔，第一級分離精餾塔的進料口與最后一級脫水精餾塔的塔底出料口連接。

6.根據(jù)權(quán)利要求1-5任一項所述的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，其特征在于，所述脫甲醇精餾塔、濃縮精餾塔、萃取回收精餾塔、脫水精餾塔、分離精餾塔以及丙二醇精餾塔分別獨立地為填料塔；

優(yōu)選地，所述脫甲醇精餾塔的理論塔板數(shù)為10-50塊；

優(yōu)選地，所述濃縮精餾塔的理論塔板數(shù)為5-30塊；

優(yōu)選地，所述萃取回收精餾塔的理論塔板數(shù)為5-30塊；

優(yōu)選地，所述脫水精餾塔的理論塔板數(shù)為10-50塊；

優(yōu)選地，所述分離精餾塔的理論塔板數(shù)為10-60塊；

優(yōu)選地，所述丙二醇精餾塔的理論塔板數(shù)為10-50塊。

7.根據(jù)權(quán)利要求1-6任一項所述的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)，其特征在于，所述蒸發(fā)單元還設置有熱量回收裝置，蒸發(fā)裝置的排氣口與熱量回收裝置連接后，再與第一級脫甲醇精餾塔連接。

8.一種應用如權(quán)利要求1-7任一項所述的hppo法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)回收副產(chǎn)物的方法，其特征在于，所述方法包括如下步驟：

(1)蒸發(fā)原料廢水，蒸發(fā)產(chǎn)生的氣體進行第一精餾，得到甲醇與含丙二醇甲醚溶液；

(2)對步驟(1)產(chǎn)生的含丙二醇甲醚溶液進行第二精餾，得到濃縮丙二醇甲醚溶液；

(3)萃取步驟(2)所得濃縮丙二醇甲醚溶液，然后對萃取液進行第三精餾，得到粗丙二醇甲醚；

(4)對步驟(3)所得粗丙二醇甲醚進行第四精餾，得到脫水丙二醇甲醚液；

(5)對步驟(4)所得脫水丙二醇甲醚液進行第五精餾，分別得到丙二醇單甲醚與丙二醇甲醚異構(gòu)體；

(6)步驟(1)所述蒸發(fā)后的蒸發(fā)余液進行精餾處理，得到丙二醇；

步驟(2)-(5)與步驟(6)相對獨立。

9.根據(jù)權(quán)利要求8所述的方法，其特征在于，步驟(1)所述蒸發(fā)的溫度為115-180℃，蒸發(fā)的相對壓力為0-0.5mpa；

優(yōu)選地，步驟(1)所述第一精餾的塔釜溫度為80-130℃，相對壓力為-0.05-0.15mpa；

優(yōu)選地，步驟(2)所述第二精餾的塔釜溫度為90-180℃，相對壓力為-0.05-0.5mpa；

優(yōu)選地，步驟(3)所述萃取的萃取劑包括三氟二氯乙烷和/或三氟三氯乙烷，優(yōu)選為三氟三氯乙烷；

優(yōu)選地，步驟(3)所述第三精餾的塔釜溫度為80-150℃，相對壓力為-0.05-0.3mpa；

優(yōu)選地，步驟(4)所述第四精餾的塔釜溫度為80-190℃，相對壓力為-0.08-0.5mpa；

優(yōu)選地，步驟(5)所述第五精餾的塔釜溫度為90-160℃，相對壓力為-0.05-0.15mpa；

優(yōu)選地，步驟(6)所述精餾處理的塔釜溫度為130-220℃，相對壓力為-0.09-0.1mpa。

10.根據(jù)權(quán)利要求8所述的方法，其特征在于，所述方法包括如下步驟：

(1)115-180℃、相對壓力為0-0.5mpa的條件下蒸發(fā)原料廢水，蒸發(fā)產(chǎn)生的氣體在塔釜溫度為80-130℃、相對壓力為-0.05mpa至0.15mpa的條件下進行第一精餾，第一精餾的理論塔板數(shù)為10-50塊，得到甲醇與含丙二醇甲醚溶液；

(2)對步驟(1)產(chǎn)生的含丙二醇甲醚溶液在塔釜溫度為90-180℃、相對壓力為-0.05mpa至0.5mpa的條件下進行第二精餾，第二精餾的理論塔板數(shù)為5-30塊，得到濃縮丙二醇甲醚溶液；

(3)萃取步驟(2)所得濃縮丙二醇甲醚溶液，然后對萃取液在塔釜溫度為80-150℃、相對壓力為-0.05mpa至0.3mpa的條件下進行第三精餾，第三精餾的理論塔板數(shù)為5-30塊，得到粗丙二醇甲醚；

(4)對步驟(3)所得粗丙二醇甲醚在塔釜溫度為80-190℃、相對壓力為-0.08mpa至0.5mpa的條件下進行第四精餾，第四精餾的理論塔板數(shù)為10-50塊，得到脫水丙二醇甲醚液；

(5)對步驟(4)所得脫水丙二醇甲醚液在塔釜溫度為90-160℃、相對壓力為-0.05mpa至0.15mpa的條件下進行第五精餾，第五精餾的理論塔板數(shù)為10-60塊，分別得到丙二醇單甲醚與丙二醇甲醚異構(gòu)體；

(6)步驟(1)所述蒸發(fā)后的蒸發(fā)余液在塔釜溫度為130-220℃、相對壓力為-0.09mpa至0.1mpa的條件下進行精餾處理，精餾處理的理論塔板數(shù)為10-50塊，得到丙二醇；

步驟(2)-(5)與步驟(6)相對獨立。

技術(shù)總結(jié)

本發(fā)明提供了一種HPPO法生產(chǎn)環(huán)氧丙烷副產(chǎn)物回收系統(tǒng)及方法，包括蒸發(fā)單元、丙二醇回收單元以及丙二醇甲醚回收單元；蒸發(fā)單元包括依次連接的至少兩級蒸發(fā)裝置；丙二醇回收單元包括依次連接的至少兩級精餾塔；所述丙二醇甲醚回收單元包括依次連接的脫甲醇裝置、濃縮裝置、萃取裝置、萃取回收裝置、脫水裝置與分離裝置，所述蒸發(fā)單元的排氣口與脫甲醇裝置的進料口連接。本發(fā)明對生產(chǎn)環(huán)氧丙烷時的廢水進行回收，達到了節(jié)能減排的效果且能夠提高后續(xù)氧化處理時的效率；丙二醇甲醚的回收率達到99％以上，丙二醇單甲醚以及丙二醇異單甲醚的純度可達99.5％；丙二醇的回收率可達99％以上，丙二醇的純度可達99.5％。

技術(shù)研發(fā)人員：湯奕婷;常偉先;任鵬;周曉曉;邢立偉

受保護的技術(shù)使用者：勝幫科技股份有限公司

技術(shù)研發(fā)日：2019.10.31

技術(shù)公布日：2019.12.24